圖騰·海博春天中心廣場牆體
拆除施工
方案編制單位：成都欣飾業裝飾工程****
編制審核：
編制時間：
目錄一、 編制依據2
二、工程概況 2
三、開工準備 3
四、懸挑腳手架4-15
五、牆體拆除 16
六、保證安全的措施 16~18
七、保證文明的措施 18
1、建築施工高處作業安全技術規範jgj80-2001
2、建築施工工具式腳手架安全技術規程jgj202-2010
3、建築施工安全檢查標準jgj59-2011
4、施工現場臨時用電安全技術規範jgj46-2005
5、建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範jgj130-2001，2023年版）
廣元圖騰·海博春天中心廣場位於廣元市利州區老城北街與東街交匯處，由廣元圖騰翔達置業****建設，成都欣飾業****施工，四川省城市建設工程監理****監理。由甲方要求我公司對1#樓11樓至14樓內填充牆進行拆除及垃圾外運。
1、施工前，要認真熟悉圖紙，以確定拆除範圍。
2、機械裝置材料的準備。
3、臨邊防護的搭設。
1、施工技術人員要弄清建築物的結構情況、建築情況、水電及裝置管道情況。
2、在拆除作業的四周做好維護，拆除作業不得超出此範圍。
3、向進場施工人員進行安全技術教育，特殊作業人員證照齊全，進場人員必須佩戴安全帽，著裝規範並配備必要的勞動保護用品，高空作業繫好安全帶。
4、做好施工組織，保證施工安全。做好臨窗防護，採用多層板沿窗邊固定於腳手架上，距離拆除牆體必須達到5公尺距高。如有洞口、管道井必須用蓋板蓋住固定，並設明顯標誌。防止垃圾掉落。
5、保護好消防，排水管道等防止在施工過程中損毀，有必要搭設保護措施，防止加氣塊掉落砸壞。
1、選用φ48×3.5的鋼管及其配套的扣件。
2、用於立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以4-6m為宜，小橫桿採用1.8m為宜。
3、軋頭等鋼管扣件和質量應符合建設部《鋼管腳手架扣件標準》要求，並且扣件與鋼管貼面接觸良好。扣件抗滑係數以扣件進場後實際測試結果為準。
4、懸挑支承梁採用20#槽鋼，斜拉鋼絲繩選用6×19繩芯1的φ17鋼絲繩。所用材料均有出廠證明和合格證
懸挑卸料平台主梁20#工字鋼與次梁16#槽鋼，次梁與次梁之間採用10#槽鋼連線的焊接連線必須採取四面圍焊，焊縫高度hf=6mm。次梁與10#槽鋼之間上表面在同一平面上，次梁與20a工字鋼之間要求中線在同一平面上。
懸挑外架施工時必須待主體砼強度達到75%以上時方可張緊鋼絲繩承受外架荷載；樓面鑽孔φ20u型鋼筋固定懸挑鋼梁，承受鋼梁傳遞的水平剪力和豎向拔力，φ20拉環用於防止鋼梁的水平位移。平台左右兩側必須裝置固定的防護欄；懸挑平台吊裝，需要橫樑支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能鬆卸起重吊鉤；鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；卸料平台使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有鏽蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；操作平台上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。懸挑平台吊運安裝時，須選擇適當的吊點，保證平台整體平衡和水平放置，同時防止斜拉鋼絲繩和塔吊吊繩衝突。
六級風以上（含六級）時停止吊裝施工。
三、懸挑腳手架平台引數
1.荷載引數
腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kn/m2)：0.35；
欄杆、擋板類別：木腳手板擋板，欄杆、擋板腳手板自重(kn/m)：0.14；
施工人員等活荷載(kn/m2):1.20，最大堆放材料荷載(kn):8.00。
2.懸挑引數
內側鋼繩與牆的距離(m)：1.60，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.50；
上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：2.80；
鋼絲繩安全係數k：6.00，懸挑梁與牆的節點按鉸支計算；
只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。
3.水平支撐梁
主梁材料型別及型號：16a號槽鋼；
次梁材料型別及型號：16a號槽鋼;
次梁水平間距ld(m)：1.20，建築物與次梁的最大允許距離le(m)：1.70。
4.腳手架平台引數
水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.20，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.80，
平台計算寬度(m)：2.20。
5、平台驗算
1、次梁的驗算
次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平[ ，間距1.2m，其截面特性為：
面積 a=21.95cm2；
慣性距 ix=866.2cm4；
轉動慣量 wx=108.3cm3；
迴轉半徑 ix=6.28cm；
截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.1、荷載計算
(1)腳手板的自重標準值：本例採用木腳手板，標準值為0.35kn/m2；
q1=0.35× 1.20= 0.42kn/m；
(2)型鋼自重標準值：本過程採用16a號槽鋼槽口水平[，標準值為0.17kn/m
q2=0.17kn/m
(3)活荷載計算
1)施工荷載標準值：取1.20kn/m2
q3=1.20kn/m2
2)最大堆放材料荷載p：8.00kn
荷載組合
q=1.2×(0.42+0.17)+1.4×1.20×1.20=2.72kn/m
p=1.4×8.00=11.20kn
1.2、內力驗算
內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：
最大彎矩m的計算公式(規範jgj80-91，p31)為：
mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4
經計算得出: mmax=(2.72×2.202/8)×(1-(0.002/2.202))2+11.20×2.20/4=7.81kn·m。
最大支座力計算公式:
r=[p + q(l+2m)]/2
經計算得出: r=(11.20 + 2.72×(2.20 + 2×0.00))/2=8.59kn
1.3、抗彎強度驗算
次梁應力：
σ=m/γxwx ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f]=205.00n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =7.81×103/(1.05×108.30)=68.66n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =68.656n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205n/mm2,滿足要求！
1.4、整體穩定性驗算
σ=m/φbwx ≤ [f]
其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
經過計算得到 φb=570×10.00×63.00×235/(2200.00×160.00×235.0)=1.02；
由於 φb大於0.6，按照下面公式調整：
φb'=1.07 - 0.282/φb ≤1.0
得到 φb'=0.794；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =7.81×103/(0.794×108.300)=90.84n/mm2；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =90.84n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205n/mm2,滿足要求！
2、主梁的驗算
根據現場實際情況和一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。
主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平[ ，其截面特性為：
面積 a=21.95cm2；
慣性距 ix=866.2cm4；
轉動慣量 wx=108.3cm3；
迴轉半徑 ix=6.28cm；
截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；
2.1、荷載驗算
(1)欄杆與擋腳手板自重標準值：本例採用木腳手板擋板，標準值為0.14kn/m；
q1=0.14kn/m；
(2)槽鋼自重荷載 q2=0.17kn/m
靜荷載設計值 q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.14+0.17)=0.37kn/m；
次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 r；
2.2、內力驗算
懸挑平台示意圖
懸挑卸料平台水平鋼梁計算簡圖
懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn)
懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kn·m)
懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)
從左至右各支座反力：
r[1]=8.342kn；
r[2]=7.835kn；
r[3]=-2.147kn。
最大支座反力為 rmax=7.835kn；
最大彎矩 mmax=6.996kn·m；
最大撓度 ν=0.045 mm。
2.3、抗彎強度驗算
σ=m/(γxwx) + n/a ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材抗壓強度設計值，[f]=205.00n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =6.996×106/1.05/108300.0+1.15×104/2195.000=66.753n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 66.753n/mm2 小於主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00n/mm2，滿足要求！
2.4、整體穩定性驗算
σ=m/(φbwx) ≤ [f]
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