第一篇模板及支撐系統的設計
第一章工程概況
本工程地庫一層層高6.800m，首層層高8.775m，首層接待大堂層高為14.
875m，二層宴會廳層高為14.30m，層高在4.5m以上，其模板支頂屬於高支撐體系。
為確保模板支撐體系安全可靠，根據要求對這些位置的模板架搭設編制專項施工方案和對主要桿件進行受力驗算。
根據本公司多年的施工經驗及腳手架的市場狀況，我們採用wdj鋼管腳手架。wdj多功能腳手架的最大特點是獨創了帶齒的接頭。這種接頭結構合理，力學效能明顯優於其它型別的接頭，而且拼拆快、省力、安全可靠、功能多。
支撐架可根據荷載要求組成基本組合。本工程採用i型組合：180（框長）×180（框寬）×180（框高）的框架單元。
第二章高支撐組成構件
（一） 主構件
1. 立桿：承受框架垂直荷載，有二種尺寸規格，立桿上每隔0.6m有一付碗扣接頭。
2. 橫桿：框架水平承載杆。有五種尺寸規格，以組成不同框架尺寸的腳手架、支撐架、物料提公升架和支撐柱等結構物。
3. 斜桿：框架斜向拉壓桿，可提高框架平面穩定強度。
4. 頂桿：為支撐架頂部立桿，用以插入承載支座和托座。
5. 支座：分為墊座和可調座，用以支墊立桿底腳或支撐架頂撐支墊。
（二）配套構件
.搭邊橫桿：截面形狀為「」形橫桿，翼邊可安放木腳手板，使之不能竄動，保障安全。
.間橫桿：可安放在腳手架廊道橫桿任意部位，用以支撐挑頭腳手板。
3.搭邊間橫桿：截面形狀為「」形間橫桿，可安放非整框長短木腳手板。
4.立桿連線銷：立桿接長鎖定銷，有自定位鎖定卡口。
5.挑樑：腳手架擴大作業平台用。有可挑擴0.3m和0.6m二種挑樑。
6.搭邊挑樑：截面形狀為「」形挑樑，能可靠地安放木腳手板。
7.爬公升挑樑：作爬公升腳手架底腳懸臂支架用。
8.連牆撐：腳手架與建築物連線，加強整架穩定性的拉壓長度可調連線裝置。
9.直角撐：用腳手架非整框直角搭接用，使兩直角交叉的腳手架互相聯結，增加排架整體穩定性。
10.腳手板：分鋼、木製兩種。鋼腳手板兩端有鉤爪、木腳手板可直接鑲入搭邊橫桿或搭邊挑樑內，均能可靠地固定。
11.斜腳手板：坡度為3:1的車輛或人行棧板。能用斜桿作護欄或扶手。
12.梯子：人行爬高梯，能用斜桿作扶手。
13.提公升滑輪：能直接安裝在寬在寬挑樑上，用作人力提公升小件物料和構件。
14.支撐柱墊座：能用作由本腳手架構件組成的支撐支墊底座。
15.支撐柱可調座：支撐柱可調長度的支座。
16.支撐柱轉角座：能偏角100的可變角支座。
17.安全網支撐架：用以支撐水平安全網，保護人身安全。
18.托撐：分可調和固定二種，用以支托模板橫樑等承載物。下端插入頂桿內。
19.橫托撐：連線在碗扣接頭上，用以對支撐架進行橫向限位和利用支撐架同時進行壁模板支撐。表（三一1）為腳手架系列構件表。
(三) 組架方法
.地基要求同腳手架。
2.按施工荷載需要選定支撐架組合尺寸形式。按支撐高度要求組配立桿、頂桿及可調底座、可調底座。提出組架圖和構件配件量表。本系列立桿和頂桿配以可調座能組成任意高度支撐架。
3.支撐架立桿接縫應在同一水平面，頂桿僅在頂端使用，以便能插入托座。
4.斜撐一般僅在支撐架的四周設定。不能在框架對角節點布置斜撐的，可以錯節布置。
5.支撐架拼裝到3-5層時，應檢查每根立杆底座下是否浮放鬆動，否則應於旋緊可調座或用薄鐵片填實
6.整架拼裝完後應檢查所有連線扣件是否扣緊，鬆動的應用錘敲緊。
7.橫托座主要作支撐橫向支托用，以增加支撐架的穩定性。也可作測壓力支撐用，但必須兩側對稱布置和受力，不得單側布置。
8.支撐架高度比（按最空邊計算）一般不得超過5，否則必須按有關規定設定纜風繩加固。
wdj腳手架構件
wdj腳手架構件
第三章梁模板及其支撐系統設計
本次驗算只選取截面尺寸為0.4×1m2的主梁模板。
1. 底模板，支撐系統的組成：
a）．梁底考慮用20mm松木模板，樑側模板採用20mm厚膠合板；
b）．梁底模板的支撐採用鋼管支撐作樑下支頂的計算，用截面80×100木杉托住梁底模板，再用80×100木枋為主龍骨放於鋼管井架支撐上與承梁下的80×100木枋；
c）、木材材彈性模量e=9000mpa，抗彎強度fm=13mpa，順紋抗剪強度fv=1.4mpa。
2. 模板預算：
1）梁底模板自重： （0.4+0.9×2）×0.5=1.1kn/m；
2) 新澆砼自重0.4×1×25=10kn/m；
3) 鋼筋自重0.4×1×1.5=0.6kn/m；
4) 施工荷載1×2.5=2.5 kn/m；
5) 振動砼產生的荷載 1×2=2 kn/m；
q=1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤)=20.34 kn/m
3. 梁底木模板強度驗算:
設跨度為l(即梁度模枋間距為l),模板按四跨連續梁計,計算簡圖(下圖).
木模板厚h=20mm,梁寬b=400mmmmax=-0.121×20.34×l2=-2.46l2q=20.34kn/m
查結構靜力手冊得
w=bh2/6=400×202×1/6=26667mm3l l l l
σ= mmax/w=2.46l2/26667≤fm=13mpa,則
l≤375mm,取梁底木枋間距為l=350mm.
4. 剪應力驗算:
v=kvql=0.62×20.34×0.35=4.41kn;
τmax =3v/2bh=3×4.41×103/2×400×20=0.83mpa;
fv=1.4mpa>τmax =0.83mpa(滿足).
5. 撓度驗算:
按強度驗算荷載組合,不考慮振動荷載,故
q=1.2×(①+②+③)=11.7 kn/m；
i=bh3/12=400×203/12=266667mm4;
=kql4/100ei=0.707mm6.梁底80×100木枋驗算,計算簡圖見右q=20kn/m
q=(20.34×0.35)/0.40=17.8 kn/m
mmax =qcl(2-c/l)/8=1.068kn/m250 c=400 250w=1/6×80×1002=133333.3mm3l=800
σ= mmax/w=1.068×106/133333.3=8.01mpara=rb=1/2×17.8×0.40=3.56kn=p3.563.56
7.驗算支頂上80×100木枋
1) 模板木枋間距為350mm350 350 350 350設支頂間距為700mm700700
計算簡圖如右圖所示
p=3.56kn13.25
mmax =0.188pl=0.188×3.56×0.8= /w=0.535×106/133333.3=4.013mpa8.穩定驗算
梁底排布二根φ48×3.5鋼管間距750mm,縱向間距800mm,已知a=489mm2,f=205n/mm2,i=15.78mm,i=121900mm4,e=2.
06×105n/mm2;
鋼管設不少於三道水平拉桿即l=6100/4=1525mm,
λ=l/i=1220/15.78=77.31,查表得φ=0.55.
因每支鋼管受力為n=14.952×0.8=11.96kn;
故f=n/a=13250/489=27.10n/mm2 f=n/φa=13250/(0.55×489)=49.27n/mm29.側模板計算:
1) 側壓力
f=0.22rcto12v1/2=0.22×25×200×1×1×31/2/(30+15) =42.3 kn/m2；
f=25h=25×0.8=20 kn/m2；取兩者較小值f≈20 kn/m2；
2) 強度驗算:
立檔40×50木枋@350,側模板尺寸為20×350,化為線荷載q=20×0.85=17kn/m。
側模板按四跨連續梁計算：
mmax =-0.121×17×0.352=0.262 kn/m;
高支模方案
一 編制依據 1 東風汽車股份 新lcv專案塗裝車間工程施工合同檔案。2 東風汽車股份 新lcv專案塗裝車間工程圖紙會審。3 東風汽車股份 新lcv專案塗裝車間建築設計圖紙 4 東風汽車股份 新lcv專案塗裝車間施工組織設計。5 現行國家及湖北省的有關規範 規程和標準及強制性條文的規定，湖北省及武漢...
高支模方案
建築施工安全檢查標準 jgj 59 99 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj 130 2001 建混凝土結構工程施工及驗收規範 gb50204 2002 混凝土結構工程施工質量驗收規範 gb 50204 2002 建築工程施工質量驗收統一標準 gb 50300 2001 鋼筋混凝土高層建築...
高支模方案
工程名稱 邁瑞總部大廈 建設單位 深圳邁瑞生物醫療電子股份 設計單位 深圳市建築設計研究總院 監理單位 深圳市建控地盤監理 本工程為邁瑞總部大廈施工總承包專案，總建築面積約120000平方公尺，其中地上80000平方公尺，地下37800平方公尺。由一棟35層塔樓，和兩棟8層附樓組成。b座塔樓為高度1...