一、影響永磁同步電機功率因數的原因
抽油機上所用的永磁同步電動機是一種非同步啟動的同步電機，由轉子交流啟動後牽入同步執行，類似於交流同步電動機。其執行是靠定子線圈在氣隙中產生的旋轉磁場與轉子上磁鋼間的相互吸引，使轉子與定子氣隙磁場同步旋轉而做功。其轉子等效為電阻電路，故功率因數高。
因無勵磁電流，其空載損耗小。電動機效率可達96%左右，較三相非同步電動機高。
影響永磁同步電機功率因數的原因是電壓質量（電壓幅值）和負載率。當電網電壓高於電動機的反電勢點時，永磁電機呈感性負載執行；反之，電動機呈容性負載執行。因此，電網電壓波動會造成電機的功率因數波動，補償困難。
若電壓幅值與電動機反電勢點接近，偏差在±2%電壓範圍內時，電機功率因數大於或等於0.9，否則，功率因數較低；另外，當永磁同步電機的負載率低於25%時，電機功率因數也偏低。
二、提高永磁電機功率因數的方法
通過對各單井點功率因數低的原因分析，分別採取了以下方法進行調整。
1.根據實測負載率適當調換電機，以保證適當的負載率。
2.穩定系統電壓，尤其是過載線路末端，電壓普遍偏低。
3.穩定單井電壓使其接近永磁同步電機的空載反電勢。
4.當執行電壓高於永磁電機的反電勢點時，可根據感性無功功率的大小，加電容補償，以提高功率因數。
5.當執行電壓低於永磁電機的反電勢點時，可調節變壓器分接開關，適當提高二次電壓的幅值，使電機執行電壓在反電勢點附近，提高功率因數。
6.對於重負荷長線路，調節變壓器分接開關後，變壓器二次電壓幅值仍低於永磁電機反電勢點時，可更換永磁同步電機，採用電容櫃補償。
三、調整情況及效果分析
通過對採油六隊部分油井的調整試驗，使功率因數不達標的油井基本達標。
首先對變電所及線路電容做了調整，使末端電壓有所提高。
其次，根據對單井的測試結果，採取了相應對策，有的增加電容，有的調整變壓器擋位，對部分井調整了電動機功率。測試結果顯示，使用永磁同步電機的各井功率因數除一台外，其他全部合格，功率因數調整電費大幅度下降。
一、影響永磁同步電機功率因數的原因
抽油機上所用的永磁同步電動機是一種非同步啟動的同步電機，由轉子交流啟動後牽入同步執行，類似於交流同步電動機。其執行是靠定子線圈在氣隙中產生的旋轉磁場與轉子上磁鋼間的相互吸引，使轉子與定子氣隙磁場同步旋轉而做功。其轉子等效為電阻電路，故功率因數高。
因無勵磁電流，其空載損耗小。電動機效率可達96%左右，較三相非同步電動機高。
影響永磁同步電機功率因數的原因是電壓質量（電壓幅值）和負載率。當電網電壓高於電動機的反電勢點時，永磁電機呈感性負載執行；反之，電動機呈容性負載執行。因此，電網電壓波動會造成電機的功率因數波動，補償困難。
若電壓幅值與電動機反電勢點接近，偏差在±2%電壓範圍內時，電機功率因數大於或等於0.9，否則，功率因數較低；另外，當永磁同步電機的負載率低於25%時，電機功率因數也偏低。
二、提高永磁電機功率因數的方法
通過對各單井點功率因數低的原因分析，分別採取了以下方法進行調整。
1.根據實測負載率適當調換電機，以保證適當的負載率。
2.穩定系統電壓，尤其是過載線路末端，電壓普遍偏低。
永磁同步電機翻譯
一種轉子初始位置估計方法ipm同步電機驅動器 摘要 新方法在初始位置估計啟動了內部永磁同步機 ipmsm 驅動。在永磁同步電動機的轉子磁體腔建立在兩個正交的電感有很大不同轉子軸。這個空間顯著基於轉子位置使得它可以使用持久，旋轉或脈動向量，載波頻率影象跟蹤技術，可靠地識別和跟蹤方向的軸的轉子在靜止的時...
永磁同步電機同步電機交流變頻電機筆記
總結 兩種永磁同步電動機的比較 1 無刷直流電動機 簡稱bdcm，又稱梯形波永磁同步電動機 方波電動機 其出發點是用裝有永磁體的轉子取代有刷直流電動機的定子磁極，將原直流電動機的轉子電樞變為定子。有刷直流電動機是依靠機械換向器將直流電流轉換為近似梯形波的交流，而bdcm是將方波電流 實際上也是梯形波...
直流無刷電機與永磁同步電機的比較
2.1功率密度 在機械人和空間作動器等高效能指標應用場合，對於給定的輸出功率，要求電機重量越小越好。功率密度受電機散熱能力即電機定子表面積的限制。對於永磁電機，絕大多數的功率損耗產生在定子，包括銅耗 渦流損耗和磁滯損耗，而轉子損耗經常被忽略。所以對於乙個給定的結構尺寸，電機損耗越小，允許的功率密度就...