最佳磨合規範指按規範磨合時，將以最少的磨合耗費,最小的磨損量建立起能承受使用載荷的最佳工作表面。
發動機磨合規範的主要工藝引數是磨合轉速和負荷的組合。可將發動機磨合過程分為冷磨合，無載熱磨合和載入熱磨合。
⑴磨合轉速的確定：
冷磨合起始轉速過高或過低都不利於磨合過程.磨合起始轉速過低，將導致機油幫浦供油不足,不能及時匯出配合副在磨合初期釋放出的熱量,難以形成良好的潤滑條件，加速了發動機的磨合磨損.磨合轉速過高,會減少摩擦表面的接觸時間，從而減少摩擦表面微觀粗糙度的彈性變形和塑性流動的時間，但是增加了摩擦表面的接觸頻率,增大了摩擦行程,因而增大了單位時間內的摩擦功，導致摩擦表面的溫度公升高，使摩擦條件惡化;轉速較低時,磨合時間明顯增加，增大了磨合期的總磨損量，當轉速較高時,磨損速率較高,磨合期的磨損量也大；冷磨合起始轉速一般選用400～600r/min，也可根據發動機額定工作轉速ne:
n1=(0.2～0.25)ne；
冷磨合終止轉速是根據主要配合副在磨合期形成最大單位壓力時的轉速確定的.一般發動機冷磨合終止轉速為1000～1200 r/min。冷磨合終止轉速n2;n2=(0.
4～0.55)ne;發動機額定轉速較高時取下限。試驗表明,冷磨合從起始轉速過渡到磨合終止轉速，採用有級過渡較之採用無級過渡更為有利。
因為採用有級過渡時，每一磨合轉速下的磨合時間是根據該轉速下的磨損率已趨於穩定(或摩擦功趨於穩定)後才轉入高一級轉速的。因此，轉速的提高與表面的承載能力是相適應的。而無級過渡時，因轉速變化導致的配合副單位壓力的變化往往來不及與表面的磨合過程相適應。
因此，磨損率較高。所以在冷磨合時通常採用有級過渡，每級磨合規範的轉速間距為:200～400 r/min。
空載熱磨合的起始轉速，通常與冷磨合終止轉速相近，因空載熱磨合時,配合副的負載(氣體壓力)和運動質量慣性力與相應轉速下冷磨合時的負載相差不大,提高空載熱磨合轉速，並不能使配合副間的負載作相應的增大，潤滑油來不及將摩擦表面產生的熱量排走,配合副易早期損壞。
空載熱磨合的目的是為檢查熱工況下發動機各部件的配合情況，對發動機進行必要的調整,並消除發現的缺陷，為負載熱磨合作準備.因此,通常取空載熱磨合轉速為1000～1200 r/min或按(0.4～0.
55)ne來確定。負載熱磨合的起始轉速通常是根據能保證發動機主油道有足夠的供油壓力來確定，一般為800～1000r/min.選取負載熱磨合的起始轉速,必須考慮載入裝置的工作特性。
例如採用交流非同步電動機作負載裝置時，負載熱磨合的起始轉速必須大於非同步電機的同步轉速。負載熱磨合的終止轉速，應根據發動機磨合後能承受75%～85%額定功率的載荷來確定，一般汽油機其負載熱磨合的終止轉速為0.8ne;柴油機為ne。
⑵磨合負載的確定：
負載熱磨合的負載取決於磨合轉速和磨合後配合副的承載能力的要求。一般起始負載為(10～20)ne(式中ne為額定功率).磨合終止負載一般取(0.
8～1.0) ne，汽油發動機一般推薦0.80 ne.。
研究表明,磨合從初始負荷和轉速過渡到終止負荷和轉速,採用有級過渡較之採用無級過渡更為有利。試驗表明在其它條件相同的情況下，無級過渡時的磨損較之有級過渡時的磨損大45%左右。
修理企業發動機修理後的磨合試驗規範應根據工廠的工藝水平，參照各型發動機規定的磨合試驗規範並通過試驗來確定。
⑶磨合時使用的潤滑油：
發動機磨合時應採用低粘度潤滑油，以改善摩擦表面間的散熱條件,但這種潤滑油的承載能力較差，不能有效地防止表面擦傷和粘附。因此不是在所有情況下都適宜.選用潤滑油粘度的依據是不同粘度潤滑油磨合時的磨損量。
在潤滑油中加入適量的活性新增劑，可明顯改善磨合過程。例如加入硫化新增劑可加速磨合過程,提高磨合表面的質量，減少磨合持續時間2～5倍，使磨合期的磨損量降低1.2～1.
5倍.發動機用硫化劑磨合後,必須對發動機潤滑系進行仔細清洗。
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