華侖國際（蕪湖）文化廣場商業部分屋面高支模專項施工方案，對專家論證審查報告提出的意見，作補充修改。
1、梁板立桿上端與水平杆均採用雙扣件，鋼管抱箍同樣採用雙扣件連線。
2、支撐系統不夠完整的部位，按jgj130-2011《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》中的有關要求進行了加強型布置，在掃地桿及頂部設定連續水平剪刀撐，垂直剪刀撐的間距控制在5跨以內，垂直剪刀撐與水平加強層的斜桿相交於主節點用扣件扣牢，形成空間格構柱，增強整體支架的剛度和穩定性。
3、最頂步距兩水平杆中間增設縱橫方向水平拉桿，梁底以上水平杆與四周建築物抵緊，以增加架體的穩定性。
4、水平斜樑下立杆布置間距與文字稍有差距，斜度較大的斜梁及截面750×1500框架梁其立杆已按梁長方向布置；斜度較小的斜樑，其斜度在200以內，梁兩側之間的立桿間距不變，沿梁長方向的間距850將會增大在850～900之間，以截面較大的600×1200及600×1000梁進行補充驗算，600×1200梁底設定3排頂撐，600×1000梁底設定2排頂撐，以最大斜向間距900進行了補充驗算，原先梁立杆布置能滿足要求。梁柱偏心布置處區域性漏設立桿時，將增設立杆，使立桿到梁柱邊的間距控制在250mm以內。
5、沿邊如軸外及中庭區屋面懸挑支架支撐在下部懸挑結構上，沿邊支撐架外側立桿採用斜向立桿，立桿底部支撐在機房層邊口砼梁面上，距梁外邊口100mm，立桿上部向外傾斜，上端寬出屋面梁外邊口250mm，梁兩側立桿之間的間距底腳為550mm、上端為800mm，梁底設定頂撐；沿梁長方向立桿上下按架體步距設定掃地桿及水平拉桿，支模架的每根橫向水平拉桿均與斜立桿連線，使斜立桿與支撐架成為整體。
6、斜樑600×1200梁底支模架補充驗算：（採用杭州品茗安全計算軟體）
(一) 工程屬性
(二)荷載設計
(三) 模板體系設計
設計簡圖如下：
平面圖立面圖
(四) 面板驗算
取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下：
w＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，i＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(g1k+ (g2k+g3k)×h)+1.
4q2k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)×h)+1.4×0.
7q2k]×b=0.9max[1.2×(0.
1+(24+1.5)×1.2)+1.
4×2，1.35×(0.1+(24+1.
5)×1.2)+1.4×0.
7×2]×1＝39.06kn/m
q1靜＝0.9×1.35×[g1k+(g2k+g3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kn/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kn/m
q2＝(g1k+ (g2k+g3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kn/m
1、強度驗算
mmax＝0.107q1靜l2+0.121q1活l2＝0.107×37.3×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.09kn·m
σ＝mmax/w＝0.09×106/37500＝2.52n/mm2≤[f]＝15n/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
νmax＝0.632ql4/(100ei)=0.632×30.
7×1504/(100×6000×281250)＝0.058mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
滿足要求！
3、支座反力計算
設計值(承載能力極限狀態)
r1=r5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.15+0.446×1.76×0.15＝2.32kn
r2=r4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.15+1.223×1.76×0.15＝6.72kn
r3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.15+1.142×1.76×0.15＝5.49kn
標準值(正常使用極限狀態)
r1'=r5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.15＝1.81kn
r2'=r4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.15＝5.26kn
r3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.15＝4.27kn
(五) 小梁驗算
為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
q1＝max=6.76kn/m
q2＝max[1.81+(0.3-0.
1)×0.6/4+0.5×(1.
2-0.12)+(0.5+(24+1.
3)×0.12)×max[0.5-0.
6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.
26+(0.3-0.1)×0.
6/4]＝5.29kn/m
1、抗彎驗算
mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.76×0.92，0.5×6.76×0.22]＝0.59kn·m
σ＝mmax/w＝0.59×106/42670＝13.72n/mm2≤[f]＝15.44n/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算
vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.76×0.9，6.76×0.2]＝3.69kn
τmax＝3vmax/(2bh0)=3×3.69×1000/(2×40×80)＝1.73n/mm2≤[τ]＝1.78n/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算
ν1＝0.632q2l14/(100ei)＝0.632×5.
29×9004/(100×9000×1706700)＝1.43mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8ei)＝5.29×2004/(8×9000×1706700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
滿足要求！
4、支座反力計算
梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)
承載能力極限狀態
rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.
143×6.76×0.9，0.
393×6.76×0.9+6.
76×0.2]＝6.95kn
同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r1＝r5＝3.75kn，r2＝r4＝6.95kn，r3＝5.69kn
正常使用極限狀態
r'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.
143×5.29×0.9，0.
393×5.29×0.9+5.
29×0.2]＝5.45kn
同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r'1＝r'5＝3.23kn，r'2＝r'4＝5.45kn，r'3＝4.43kn
(六) 主梁驗算
主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：
1、抗彎驗算
主梁彎矩圖(kn·m)
σ＝mmax/w＝0.213×106/4490＝47.39n/mm2≤[f]=205n/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算
主梁剪力圖(kn)
高支模方案修改
御景大廈工程 高支模施工方案 汕頭市建安 集團 公司 二oo三年十二月一日 御景大廈工程 高支模分項工程施工方案 工程名稱 御景大廈 工程地點 東城區東城大道 施工單位 汕頭市建安 集團 公司 編制單位 汕頭市建安 集團 公司 編制人編制日期年月日 審批人審批日期年月日 汕頭市建安 集團 公司 二o...
高支模施工方案 最後修改
製證中心附屬用房工程 製證中心附屬用房工程位於廣州市天河區天源路，廣州市天河區華南植物園斜對面。本工程由廣東省公安廳興建，廣州智海建築工程技術 設計，監理單位為廣東省城規建設監理 地上6層，部分4層,建築高度為22.30m，總建築面積3802平方公尺,設計為鋼筋混凝土框架結構。主體結構為現澆鋼筋混凝...
高支模專項施工方案 修改
一 工程概況2 二 編制依據2 三 施工計畫2 四 施工工藝技術3 五 模板安裝及混凝土澆築方法和有關注意事項7 六 支模監測7 七 質量保證措施8 八 安全技術措施9 九 雨季施工措施10 十 炎熱天氣施工措施11 十一 安全應急求援預案12 十二 勞動計畫17 十三 高支模計算17 十四 樓板模...