菊園新區b10地塊
（嘉寶·夢之灣）
別墅區水平施工通道搭設專項方案
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2023年
目錄編制依據 3
第一章工程概況 4
第二章施工佈署 4
第三章 2#~39#樓的樓層間水平通道架子搭設方案 6
第四章：落地通道式卸料平台扣件鋼管支撐架計算書 11
2#~39#樓結構、建築施工圖紙
施工組織設計
建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範jgj 130-2001
建築施工高處作業安全技術規範jgj 80-91
建築施工安全檢查標準jgj 59-99
本專案地塊位於上海市
2#~39#樓建築高度10.35m，建築面積38916.79m2。
一、垂直運輸方案
本工程垂直運輸使用神威牌jj-30型2×2.3×21m井架，共24部。井架安裝高度18m，長細比10.5＜180。
2#井架安裝於4#樓北立面中部，3#井架安裝於5#樓北立面中部， 2#、4#樓共用2#井架，3#~5#樓共用3#井架，其餘連體別墅搭設方案按照2#-5#樓的原則設定。
二、各樓層間的水平運輸方案
2#、4#樓之間，3#、5#、樓之間6#、11#樓之間，7#、12#樓之間，8#、9#樓之間，13#、19#樓之間14#、20#樓之間,24#、31#樓之間15#、21#樓之間16#、22#樓之間18#、23#樓之間24#、31#樓之間25#、32#樓之間26#、33#樓之間27#、34#樓之間28#、29#樓之間的水平運輸，搭設鋼管通道。
三、1#-3#井架和通道的平面布置示意圖
2#、4#樓共用2#井架，3#~5#樓共用3#井架，採用搭設鋼管通道，解決2#、4#樓間，3#、5#樓間的水平運輸，搭設在地下室車庫頂板上，其餘連體別墅搭設方案按照2#-5#樓的原則設定。
水平施工通道長15m，通道淨寬2m，通道總高度8.7m-12.8m，共三層水平施工通道，採用鋼管縱向搭設成400mm×400mm的方柱，每2m設定乙個，通道兩側對稱設定，在每層水平通道下用鋼管搭設成橫向400mm×400mm的方柱並與縱向方柱連線，形成水平施工通道主骨架。
在層與層之間的主骨架內側分別設定間距不大於1公尺的水平杆，以及主骨架外側設定剪刀撐。主骨架鋼管與樓層進行穩固連線，在縱向鋼管形成的方柱下設定5cm的腳手板作為腳墊。
2m寬的水平施工通道上，滿鋪1.5m厚多層板，走道板下橫鋪100×50方木，間距300mm，通道側邊用竹笆片圍擋，並在外側掛滿安全網形成封閉施工通道。
另：在後期別墅中有部分水平施工通道搭設在地面上，以及通道相應的高度增加，為保證小型車輛以及勞力車的通行，通道主骨架採取1+1+1.8+1+1形式搭設施工通道，便於施工。
其餘同上，見附圖。
基礎在地面立面圖
一、基本計算引數
立桿橫向間距和排距,取l=1(m);
立桿縱向間距,取b=1.2(m);
腳手架的步距;取h=1.8(m);
腳手架搭設高度;取h=12.8(m);
橫向鋼管的間距;取b1=0.6(m);
材料最大堆放荷載;pmax=2(kn/m2)
基礎底面面積;a=82(m2)
鋼管型號 φ48×3.5
扣件型別單扣件
二、橫向支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按均布荷載作用下的連續梁計算
1、荷載的計算:
腳手板與欄杆自重荷載:ql1=0.14+0.35×0.6=0.35(kn/m)
堆放材料的自重荷載:ql2=2×0.6=1.2(kn/m)
腳手管自重線荷載:ql3 = 0.03763 kn/m
腳手板及堆放材料的自重荷載計算值:q1=1.2×(0.35+1.2+0.03763)=1.91(kn/m)
活荷載計算值:q2=1.4×(3×0.6)=2.52(kn/m)
2、強度計算
三跨連續梁在均布荷載作用下,當某支座相鄰兩跨滿布活荷載,其餘每隔一跨滿布活荷載時,該支座出現最大彎矩.
(1) 最大彎矩計算公式如下:
其中: l 立桿的橫距 l = 1 m
經計算得到:m=-0.10×1.91×1^2-0.117×2.52×1^2=-0.49(kn.m)
(2) 截面應力計算
其中:w 鋼管截面抵抗矩 w = 5.08 cm3
m 最大彎矩 m = -0.49 kn.m
經過計算:σ=0.49×1000000÷(5.08×1000)=96.46(n/mm2)
縱向鋼管強度計算結果:鋼管截面應力小於鋼管強度設計值 205 n/mm2，故滿足要求
3、撓度計算
腳手板及堆放材料的自重線荷載標準值:q1=0.35+1.2+0.03763=1.59(kn/m)
活荷載標準值:q2=3×0.6=1.8(kn/m)
最大撓度
其中: l 立桿的橫距 l = 1 m
i 鋼管截面慣性矩 i = 12.19 cm4
e 鋼管彈性模量 e = 206000 n/mm2
經計算得到:v=(0.667×1.
59×(1×1000)^4+0.990×1.8×(1×1000)^4)÷(100×206000×12.
19×10000))=1.13(mm)
橫向鋼管強度計算結果:最大撓度不大於允許撓度l/150=1000/150=6.67mm，並且不大於10mm，故滿足要求
三、縱向支撐鋼管的計算
縱向支撐鋼管按受集中荷載作用的連續梁計算
1、荷載的計算：
腳手板與欄杆自重荷載:p11=(0.14+0.35×0.6)×1=0.35(kn)
堆放材料的自重荷載:p12=2×0.6×1=1.2(kn)
腳手管自重標準值:p13=0.03763×1=0.04 (kn)
靜荷載標準值:p1=0.35+1.2+0.04=1.59 (kn)
活荷載線荷載:p2=3×0.6×1=1.8(kn)
2、強度計算
(1) 彎矩計算
l 其中立桿縱向間距 l = 1.2 m
經過計算: m = 0.175×1.2×1.59×1.2+0.213× 1.4×1.8×1.2 = 1.04 kn.m
截面應力計算
其中: w 鋼管截面抵抗矩 w = 5.08 cm3
m 最大彎矩 m = 1.04 kn.m
經過計算:σ=1.04×1000000÷(5.08×1000)=204.72(n/mm2)
計算結果：鋼管截面應力小於鋼管強度設計值 205 n/mm2，故滿足要求
3、撓度計算
連續梁在集中荷載作用下的最大撓度計算公式:
其中: l 立桿縱向間距 l = 1.2 m
i 鋼管截面慣性矩 i = 12.19 cm4
e 鋼管彈性模量 e = 206000 n/mm2
p1 靜荷載標準值 p1 = 1.59 kn
p2 活荷載標準值 p2 = 1.8 kn
經計算得到:v=(1.146×1.
59×(1.2×1000)^3+1.615×1.
8×(1.2×1000)^3)÷(100×206000×12.19×10000))=3.
25(mm)
撓度計算結果:最大撓度不大於允許撓度l/150=1200/150=8mm，並且不大於10mm，故滿足要求
4、最大支座力計算
其中: p1 靜荷載計算值 p1= 1.59 kn
p2 活荷載計算值 p2= 1.8 kn
經計算得到:r = 1.15×1.2×1.59+1.3×1.4×1.8 = 5.47 kn
四、扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算
其中:rc 扣件抗滑承載力設計值，取 rc = 8 kn
r 縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值，r=5.47 kn
扣件抗滑移的計算結果:縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值小於扣件抗滑承載力設計值，滿足要求
五、立桿的穩定性計算
1、荷載的計算：
作用於平台支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
腳手架鋼管的自重: ng1 = 0.0986×12.8 = 1.26 kn
欄杆自重 ng2=0.14×1=0.14 kn
腳手板自重ng3=0.35×1.2×1=0.42 kn
堆放荷載ng4=2×1.2×1=2.4 kn
靜荷載標準值ng=1.26+0.14+0.42+2.4=4.22 kn
活荷載標準值 nq=3×1.2×1=3.6 kn
立桿的軸壓力設計值(不考慮風荷載) n=1.2×4.22+1.4×3.6=10.1 kn
2、立桿的穩定性計算公式
其中: n 立桿的軸心壓力設計值 n=10.1（kn）
a 立桿淨截面面積 a=4.89（cm2）
φ 軸心受壓立桿的穩定係數；由長細比 λ 查表得到；φ=0.316
經計算得到：σ=10.1÷(0.316×4.89)=65.36 n/mm2
長細比計算
其中: l 立桿的計算長度 l = 2.33 m
i 頂撐的迴轉半徑 i = 1.58 cm
經過計算: λ = 2.33÷1.58 = 148
立桿的穩定性計算結果：鋼管立桿抗壓強度計算值小於鋼管立桿抗壓強度設計值 205 n/mm2，滿足要求
六、地基承載力計算
1、立桿基礎底面的平均壓力:
其中: a 基礎底面面積 a = 82 m2
n 軸向壓力設計值 n = 10.1 kn
經過計算:p= 10.1×1000÷(82×1000000)×1000 = 0.12 kpa
2、地基承載力設計值:
其中 kc 地基承載力調整係數,kc = 0.4
fgk 地基承載力標準值,fgk = 200 kpa
經過計算:fg= 200×0.4 = 80 kpa
計算結果：立桿基礎底面的平均壓力不大於地基承載力設計值 80 kpa，滿足要求。
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