目錄一、工程概況 1
二、施工特點 1
三、基本設想 1
四、施工方法 2
4.1、混凝土澆築模板支撐系統的選定 2
4.1.1、根據上面的布置驗算單桿穩定 2
4.2、轉換梁支座端負彎筋的增設 6
4.2.1 配筋計算 6
五、轉換梁搗澆及處理： 7
六、混凝土降溫及養護措施； 8
6.1、內外溫差計算 8
6.2、樑內降溫布置 9
6.3、轉換梁測溫控制 9
6.4、混凝土養護 10
χχχχ樓工程
χχχ工程地上40 層，地下2層，總面積63020m2，高155.4m。結構選型採用外框筒，內牆筒的「筒中筒」結構。
在四，五層設定二處結構轉換大樑支承標準層剪力牆，隔牆的轉換措施。其中4—5kl—27轉換梁設在27軸，樑高6000mm，寬1400mm，最大淨跨度9000mm，總長18m共三跨，混凝土總體積為151m3重達378噸。此梁底標高12.
45m梁的下面為三層樓板，梁底到三層樓板麵3m。另一樑4—5kl—2設定在37軸附近呈圓弧狀，樑高6000mm，寬1400mm，最大跨度9006mm，總長36.024m共五跨，混凝土總體積為303m3重達757噸。
此梁底標高12.45m梁的下面為大廳空間，梁底到底層距離為12.5m.
（結構轉換梁平面布置圖詳見附圖1）
轉換大樑的施工是整個結構施工的關鍵所在，尤其是4—5kl—2轉換梁（以下簡稱2#梁）位於大廳內施工荷載大並且層呈弧型，荷載傳遞困難，受混凝土溫度和收縮應力影響易產生裂縫，大大增加施工困難。
2#梁截面尺寸1400mm×6000mm屬於大體積混凝土而且鋼筋密集，若採用一次支模澆築混凝土方案施工時模板的垂直荷載太大，底層大廳樓底板無法直接承受其荷載，支撐的高度過大。要求採用桁架結構做支撐系統，但考慮桁架的費用、周轉性和弧形鋼桁架製作的困難，在不影響轉換梁質量的情況下利用疊合梁原理將轉換梁的混凝土分三次澆築,第一次1.5m高,第二次4.
5m高，並且利用第一次形成的鋼筋混凝土梁和原有支撐體系共同支承下次澆築的混凝土自重和施工荷載，形成疊合梁以解決該梁自重和施工荷載的安全傳遞問題。並且有效地控制轉換梁內外溫差，及解決施工過程中產生的負彎矩問題。
考慮施工實際及材料的周轉使用，決定採用鋼管支撐系統支架布置方案見附圖4.1-1；2#轉換樑中三跨底用塔吊（電梯）標準節或雙鋼管加固詳見附圖4.1-2～3。
轉換梁截面內鋼筋分布（每公尺段範圍）
鋼筋總合368.96kn
282.318kn
250.616kn
162.984 kn
樑內鋼筋自重合計： 14.876kn/m
模板及支架自重4.2kn/m
新澆混凝土自重： 25×1.4×1.5=52.5kn/m
振搗荷載： 2×1.4×1=2.8kn/m
荷載組合： q=（14.876+4.2+52.5）×1.2+2.8×1.4=89.81kn/m
安全係數取2.0
鋼管採用φ48×3.5mm規格無縫鋼管，a=489.3mm2
由鋼管立桿布置知 2×2 m2範圍內有36根立桿，即每m2有9根立桿。
每根立杆承受荷載為2×2×284.24/36=15kn/m。
鋼管迴轉半徑i為 ：i= (d2+d12) /4=15.78mm
支桿的受力應力δ=n/a=15×1000/489.3=30.66n/mm2
按穩定性計算支桿的受壓應力為：
長細比λ=l/i=1000/15.78=63.371 查《鋼結構設計規範》gbj17-88附表得:
φ=0.823，δ=n/φa=15×1000/（0.823×489.3）=37.25 n/mm2
＜f=205n/mm2 符合要求。
a、抗彎強度驗算
荷載為 89.81×0.4=35.92kn/m
計算按三跨連續梁計算
mmax=0.1ql2=0.1×35.92×0.42/1.4=0.41kn·m
δ= mmax/2w=0.41/0.0101=40.6n/mm2＜f=205n/mm2 符合要求。
b、撓度驗算
ω=ω1ql4/(100ei)=0.677×35.92×4004/(1.
4×100×2.1×100000×121867.04)= 1.
09mm＜=l/250=1.6mm。 符合要求。
a、抗彎強度驗算
材料選用福建產樟子松，抗彎強度f=13n/mm2方木橫楞間距為200mm，計算單元的取定.(按三跨連續梁計算)
q=89.81×0.2=17.962kn/m
mmax=0.1ql2=0.1×17.962×0.42=0.287kn·m
δ= mmax/w=0.287×103×6/(60×802)=6.4n/mm2＜f=13n/mm2 符合要求。
b、撓度驗算
ω=ω1ql4/(100ei)=0.677×17.962×103×4004×12/(100×9.
8×103×60×803) =0.85mm＜[ω]=v/400=1.1mm 符合要求。
a、抗彎強度驗算
材料選用18mm厚光面木膠版，取1公尺範圍以內
q=89.81/1.4=64.15kn/mm2
mmax=0.1ql2=0.1×64.15×0.22=0.2566 kn·m
δ= mmax/w=0.2566×103×6/92=3.17n/mm2＜fm=17.0n/mm2 符合要求。
b、撓度驗算
ω=ω1ql2/(120ei)=0.677×64.15×2004×12/（100×10.
0×103×1000×183）=0.17mm＜l/400=0.5mm 符合要求。
a、荷載設計值（材料選用小鋼模拼裝大模板）
內楞間距400mm, 外楞間距600mm
內鋼楞採用2根φ48×3.5鋼管，間距為400mm
外楞鋼採用2根φ48×3.5鋼管，間距為600mm
對拉螺栓採用m14，間距為400mm×600mm。
混泥土自重（rc=24kn/m3）強度c60，塌落度為12cm
澆築速度為10.7m/h，混凝土溫度為20℃，用插入式搗振器振搗。
鋼抗拉強度設計值205n/mm2,普通螺栓為170 n/mm2。
1)混泥土側壓力標準值：t0=200/(20+15)=5.71
f1=0.22rct0β1β2v1/2=0.22×24000×5.71×1×1×10.71/2=98.62kn/m2
f2= rch=24×2.25=54kn/m2
所以：取較小值f1=54 kn/m2
f=f1×分項係數×折減係數=54×1.2×0.85×54=55.08 kn/m2
b、傾倒混泥土時產生的水平荷載查表得6 kn/m2
所以：荷載設計值 6×1.4×0.85=7.14 kn/m2
c、荷載組合值：fˊ=55.08+7.14=107.7kn/m2
a、荷載取值
2根φ48×3.5mm的截面特徵：a=4.89cm×2,ix=2×12.19cm4,w=5.08×2cm3
q1=fˊ×0.4/1000=62.22×103×0.4/1000=24.89n/mm
q=f×0.4/1000=55.08×103×0.4/1000=22.03n/mm
b、抗彎強度驗算：按三跨連續梁計算
m=0.1qv2=0.1×24.89×6002=896040n·mm
δ=m/w=896040/5.08×2×103=88.19＜205n/mm2 符合要求。
c、繞度驗算：
ω=0.677×ql4/(100ei)=0.677×22.
03×6004/（100×2.06×105×2×12.19×104）=0.
38mm＜[w]=3.0mm 符合要求。
材料選用φ18的圓鋼，m18截面面積特徵：a=174mm2，n=fˊ×內楞間距×外楞間距=62.22×0.
4×0.6=14.93kn＜29.
60kn 符合要求。
δ=m/a=29.6×103/174=170.11n/mm2≈170n/mm2=[δ] 符合要求。
經複核驗算，下面部分梁作為上面部分梁及樓面施工荷載的承重結構，所配腰筋不足以作為樑端支座負彎矩筋。
另外，下半部分梁表面還應考慮抗收縮裂縫的要求，原梁箍筋也並未考慮，下面部分成為封閉箍筋的要求，為此採取增配鋼筋的措施。
a、抗彎計算
根據資料轉換梁澆築後在15℃±2日平均氣溫下7天強度可達58%，10天可達65%，澆築施工在10月份，日平均氣溫取15℃。現場施工時提早乙個月做各齡期試塊強度作參考依據。第一次澆築轉換梁截面：
寬1400×高1500mm2,取跨度最大處9.006公尺，由於轉換梁兩端支承在勁性柱（1800×1800），柱子剛度比轉換梁剛度大較多，所以受力體系近似按兩端固定計算。
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