根據機場互通立交橋兩階段施工圖提供的相關跨河資料，c匝道的7＃、8＃墩和d匝道5＃、6＃墩處在小清河河中，無法使用落地支架。利用鋼管樁將貝雷片架離地面作為整體支架的縱樑，然後在貝雷桁架上布置枕木、支立wdj支架，構成現澆支架。根據現澆構造物的高度，將鋼管樁製作成排架形式，做為臨時支撐墩，上部用貝雷片拼裝成連續梁式桁架。
其中鋼管樁為直徑32cm壁厚5mm的螺旋管、貝雷片為321 型（高1.5m，每節長3.0m）。
根據設計圖紙施工段劃分，該方案根據橋面寬11.75m、現澆跨徑25+5m的箱梁設計的。
排架鋼管樁臨時支墩和工字鋼橫樑：方案設計時根據承臺設計標高，首先將通過鋼管樁現有長度把樁頂面調為統一標高位置，再用2-36工字鋼分別橫跨排架鋼管樁上，使得貝雷桁架架立在同水平面上，排架鋼管樁通過∟100×100角鋼聯接，而鋼橫樑則在墩柱兩側用對拉拉桿鎖緊，使得排架樁鋼橫樑與墩柱形成乙個整體，形成乙個類似移動模架的牛腿，施工時在鋼管樁與承臺和鋼橫樑的接觸面都用60×60×2cm的鋼板擴大聯接接觸面。
貝雷片桁架縱樑：貝雷片的結構布置形式沿箱梁橫斷面方向設定7道雙排單層貝雷片，共有14排，以兩墩柱間對稱線向兩邊對稱布置。桁架頂部橫向布設22cm×16cm 的枕木，間距與鋼管架排距相同，用鐵絲或螺栓與貝雷片主弦杆綁紮牢固；在中、端橫樑及截面漸變段範圍內用槽鋼或工字鋼做為鋼管支架基礎的。
枕木和槽鋼交錯布置，並使位於同一貝雷片上的接頭不超過通過該貝雷片方木總面積的50%，枕木槽鋼既做支架基礎又可兼做貝雷片的上水平聯；沿支架縱向貝雷片下弦杆每2.8m設定橫向鋼結構連線系一道，以保證14排貝雷片整體受力，組成下水平聯。
貝雷桁架的設計檢算：
荷載計算（取模板寬1.0m）
a、 鋼管支架（考慮花瓶柱範圍內使用2.4高的鋼管支架）
其自重＝((4.2×4+9.6) ×3.85+6.45×4)÷0.6×0.6×1＝425.7kg/m＝4.257 kn/m
桁架自重＝（2.7×9＋0.03×16）/25.2＝1.0kn/m
底模板自重＝0.015×1.0×8.
5+9×0.08×0.06×6.
5+0.12×0. 1×6.
5+0.22×0. 16×6.
5÷（0.6×0.6）×1m＝1.
122kn/m
b、鋼筋砼重力＝1.6×0.5×26＝20.8kn/m
c、施工人員及施工裝置荷載：2.5kn/m，因該荷載所佔比重較小，不再以2.5kn集中力進行驗算。
d、傾倒混凝土時產生的衝擊荷載：2.0kn/m
e、振搗混凝土時產生的荷載：2.0kn/m
2、荷載組合
驗算強度時：荷載組合a＋b＋c＋d＋e
q1＝1.2×（4.257+1+1.122＋20.8）＋1.4×6.5＝41.71kn/m
驗算剛度時：荷載組合a＋b
q2＝1.2×（4.257+1+1.122＋20.8）＝36.615kn/m
⑴強度檢算
貝雷架縱向布置形式為23.1 公尺間和1.9 公尺間隔布置的連續梁，最不利情況發生在23.
1公尺跨度內混凝土全部澆注完成和懸臂端，其它跨徑內沒有荷載時。按簡支梁計算。則最大彎距：
mmax=ql2/8=41.71×23.12/8=2782.11kn·m < [m]=3375 kn·m,滿足要求。
⑵撓度檢算
因貝雷片每節結構形式相同，可看作勻質梁，並以簡支梁模型檢算，最大撓度為：
f=（5/384）ql4/（ei）
=(5/384)×32.615×103×23104/（2.1×105×1154868.4×106）
=4.97cm＜l/400=2310/400=5.8cm
滿足施工要求（其中貝雷架的慣性矩i=1154868.4×106mm4）
(3)容許剪力[τ]=490.5kn
τ=1/2×q×l=0.5×41.71×23.1=481.75kn<[τ]=490.5kn
貝雷片的安裝和拆除
將外4、中6片貝雷片拼裝成整體桁架，用16t 吊車起吊就位；一聯全部貝雷片安裝完畢,加設橫向支撐、上平聯和下平聯。落架時先拆除模板wdj支架，再拆除桁架的平聯，最後拆除鋼管樁臨時支墩。
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