中國電子科技集團公司第五十五研究所
塔吊基礎施工方案（徵求意見稿）
第一節編制依據 2
第二節工程概況 2
一、設計概況 2
二、地質概況 2
三、現場情況 3
第三節 qtz5012型塔吊概述 3
第四節塔吊設計 4
一、塔吊規格型號選擇 4
二、塔吊位置設計 4
三、塔吊基礎施工設計 4
四、塔吊基礎地基驗算 4
1、引數資訊 4
2、塔吊基礎承載力計算 4
3、地基基礎承載力驗算 6
4、基礎受沖切承載力驗算 6
5、承臺配筋計算 8
第一節編制依據
1、「五洲工程設計研究院」設計的「xx工程」和重點xx平板顯示器生產能力建設專案建築、結構施工圖；
2、《軍用加固板顯示器生產能力建設專案岩土工程勘察報告》；
3、《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）；
4、《地基基礎設計規範》（gb50007-2002）；
5、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）；
6、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）；
7、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）；
8、相關法律法規及施工技術規範。
第二節工程概況
一、設計概況
設計概況見下表。
二、地質概況
1、1層素填土地：灰褐色、黃褐色，主要以粉質粘土為主，軟塑，夾少量碎石、碎磚等，本場地原土已被挖取，現為後期回填土，填齡小於5年。場地內普遍分布，厚度2.
3~7.8m，平均4.92m；層頂標高22.
6~23.67m，平均2~3m。
2、3層粉質粘土：黃褐色，硬塑，稍有光澤，無搖震反應，中等幹強度，中等韌勁性，夾有鐵質鏽斑、鐵錳質結核等。場地內區域性分布，厚度1.
9~5.4m，平均3.65m；層頂標高18.
35~21.37m，平均19.98m；層頂埋深2.
3~4.4m，平均3.13m。
三、現場情況
1、樁基單位正在施工1~5軸人工挖孔樁；
2、本工程西側有一條混凝土面臨時道路。但計畫放置塔吊的位置，需要損壞切斷此道路。
第三節 qtz5012型塔吊概述
1、型號規格：qtz5012（qtz63）；2、生產廠家：安徽省建築機械廠；3、製作完成日期：2023年12月；4、技術效能見下表。
第四節塔吊設計
一、塔吊規格型號選擇
1、塔吊選型引數：(1)建築混凝土結構外框尺寸為75.08×37.08m；(2)總高度為32.45m(設計室外標高至頂層女兒牆)；(3)主要結構型式為鋼筋混凝土框架結構。
2、綜合以上引數，本工程採用tqz63（r=50m）型塔吊能滿足本工程施工使用需求。
二、塔吊位置設計
1、塔吊平面位置設計詳見附圖1；
2、塔吊基礎平面位置設計詳見附圖2。
三、塔吊基礎施工設計
1、根據地質勘察報告，塔吊基礎以3層土或5層土為持力層；
2、根據地質勘察報告，3層土或5層土開挖深度達到3~6m(相對自然地面)；
3、為保證安全施工，基礎直接開挖至老土層(3層土或5層土)，立即組織砂石回填(厚度達至2~4m，即回填面標高達到自然地面向下2m以內)保證土方基坑安全；
4、砂石回填後開始施工塔吊基礎；
5、具體設計詳見附圖3。
四、塔吊基礎地基驗算
1、引數資訊
塔吊型號：qtz63塔吊起公升高度h=40.00m，
塔吊傾覆力矩m=630.0kn.m混凝土強度等級：c35，
塔身寬度b=1.60m基礎以上土的厚度d=2.00m，
自重f1=422.80kn基礎承臺厚度h=1.25m，
最大起重荷載f2=60.0kn基礎承臺寬度bc=4.85m，
鋼筋級別：ⅲ級鋼。
2、塔吊基礎承載力計算
依據《建築地基基礎設計規範》(gb50007-2002)第5.2條承載力計算。
計算簡圖：
當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：
當考慮附著時的基礎設計值計算公式：
當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：
式中 f──塔吊作用於基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,f=304.30kn；
g──基礎自重與基礎上面的土的自重：
g=1.2×(25.0×bc×bc×hc+γm ×bc×bc×d) =2011.17kn；
m──土的加權平均重度
bc──基礎底面的寬度，取bc=4.850m；
w──基礎底面的抵抗矩，w=bc×bc×bc/6=19.014m3；
m──傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，m=1.4×630.00=882.00kn·m；
a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：
a= bc /2-m/(f +g)=4.850/2-882.0/(579.360+2011.174)=2.085m。
經過計算得到：
無附著的最大壓力設計值pmax=(579.360+2011.174)/4.8502+882.0/19.014=156.517kpa；
無附著的最小壓力設計值pmin=(579.360+2011.174)/4.8502-882.0/19.014=63.743kpa；
有附著的壓力設計值 p=(579.360+2011.174)/4.8502=110.130kpa；
偏心矩較大時壓力設計值 pkmax=2×(579.360+2011.174)/(3×4.850×2.085)=170.824kpa。
3、地基基礎承載力驗算
地基基礎承載力特徵值計算依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第5.2.3條。
計算公式如下：
fa--修正後的地基承載力特徵值(kn/m2)；
fak--地基承載力特徵值，按本規範第5.2.3條的原則確定；取240.0kn/m2；
ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正係數;
γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.0kn/m3；
b--基礎底面寬度(m)，當基寬小於3m按3m取值，大於6m按6m取值，取4.850m；
γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.0kn/m3；
d--基礎埋置深度(m) 取2.0m；
解得地基承載力設計值：fa=287.550kpa；
實際計算取的地基承載力設計值為：fa=287.550kpa；
地基承載力特徵值fa大於最大壓力設計值pmax=156.517kpa，滿足要求！
地基承載力特徵值1.2×fa大於偏心矩較大時的壓力設計值pkmax=170.824kpa，滿足要求！
4、基礎受沖切承載力驗算
依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第8.2.7條。
驗算公式如下：
式中 βhp——受沖切承載力截面高度影響係數，當h不大於800mm時，
βhp取1.0.當h大於等於2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內插法取用；
ft——混凝土軸心抗拉強度設計值；
ho——基礎沖切破壞錐體的有效高度；
am——沖切破壞錐體最不利一側計算長度；
at——沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，
取柱寬（即塔身寬度）；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬；
ab——沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面
落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效
高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。
pj——扣除基礎自重及其上土重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，對偏
心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積淨反力；
al——沖切驗算時取用的部分基底面積
fl——相應於荷載效應基本組合時作用在al上的地基土淨反力設計值。
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目錄1編制依據2 第一章工程概況3 第二章塔吊選型3 第三章塔機布置3 第四章基礎計算7 4.1 塔機基礎選型7 4.2 塔吊基礎計算8 4.2.1 地質情況8 4.2.2 qtz80 5610 型塔吊裝置引數10 4.2.3計算過程10 4.2.3.1 mall工程1 2 3 5 塔吊基礎計算書1...
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一 工程概況 武當山三豐旅遊廣場工程位於武當山山門兩側。地下四層，地上六層，建築總面積近4萬平方公尺，結構型式為鋼筋砼框架結構，建築高度23.4m，建築防火分類 0.000以下為一類，0.000以上為二類 建築抗震設防分類為重點設防類 工類 二 塔吊布置概況 結合本專案特點及現場實際情況，將安裝2臺...