目錄一、編制依據 1
二、工程概況 1
三、塔吊布置 1
四、工程地質條件及土層物理力學指標 1
五、塔吊基礎設計 1
六、施工技術要求 7
(1) 佛山市公共文化綜合體專案ii期《岩土工程勘察報告》及施工圖紙
(2)國家標準《建築地基基礎設計規範》（gb50007-2002）
(3)行業標準《建築樁基技術規範》（jgj94-94）
(4)廣東省標準《建築地基基礎設計規範》（dbj15-31-2003）
(5)廣東業豪機械製造****塔機說明書；
(6)《簡明施工計算手冊》；
由佛山市東平新城管理委員會投資興建的佛山市公共文化綜合體專案科學館、青少宮專案，位於佛山市東平新城城北地塊，總建築面積為71762m（地上總建築面積：42237 m；地下一層建築面積：17714 m；地下二層面積：
11811 m）。7層建築物標高43m，9層建築物標高52.4m，地下兩層，負一層標高-6m，負二層標高-9.
7m。地下兩層為人防，平戰結合；地上九層，主要功能為展廳、影院、辦公室、實驗室、藝術劇場、舞台等。建築工程等級：
一類高層公共建築。設計耐久年限為50年，防火設計建築分類及耐火等級為一級，人防工程防護等級為6級、部分5級；屋面防水等級i級；建築抗震設防烈度為7度。
設計單位：華南理工大學建築設計研究院；
勘測單位：華南理工大學建築設計研究院勘察工程****；
施工單位：廣東省第一建築工程****；
監理單位：浙江江南工程管理股份****。
本工程塔吊採用樁基礎，樁徑φ500的預製樁。承臺尺寸為4500×4500×1500。
為了滿足施工需要，1#塔吊安裝在16軸交k軸處，安裝高度為75m，塔吊作業半徑內無建築物和高壓線阻礙。自由高度為44公尺，初始安裝高度25公尺，
根據佛山市公共文化綜合體專案ii期《岩土工程勘察報告》；在16軸交k軸位置選取的地質資料為本工程各塔吊基礎設計的參考資料，地質情況及土層物理力學指標分別見如附圖（zk28
1.計算引數
（1）基本引數
塔吊型號qzt100(6015)，塔吊的實際使用年限為20年，臂長60m，平衡臂長14.53m，安裝高度75m ，最大起重量為6t。塔身由數節標準節組成，塔身標準節規格為1.
7m×1.7m×3.0m，基坑底絕對標高-2.
4m；現場地面絕對標高3.86m,承檯面絕對標高-0.9m。
1＃塔吊基礎採用四樁承臺基礎，採用φ500 預應力c80預製樁基礎, 樁心距為3.2m，採用4.5m×4.5m×1.5m的承臺，c35砼，配φ20@200的鋼筋。
1）塔吊基礎受力情況(已包含安全係數1.2及1.4)
比較樁基礎塔吊的工作狀態和非工作狀態的受力情況，塔吊基礎按非工作狀態計算如圖；
fk，=568.40×1.0=568.40kn fh，=186.20×1.0=186.20kn
mk=(2097.20+186.20×1.40)×1.0=
2）樁頂以下岩土力學資料
3）基礎設計主要引數
基礎樁採用4根φ500預應力管樁,樁頂標高-2.4m；樁混凝土等級c80,fc=35.90n/mm2 ,ec=3.
80×104 n/mm2；ft=2.22n/mm2,樁長17.04m,管道壁厚125mm；鋼筋hrb335，fy=300.
00n/mm2,es=2.00×105n/mm2；
承臺尺寸長(a)=4.50m,寬(b)=4.50m,高(h)=1.
50m；樁中心與承臺中心1.60m,承檯面標高-0.90m；承臺混凝土等級c35，ft=1.
57n/mm2,fc=16.70n/mm2,γ砼=25kn/m3。
gk=a×b×h×γ砼×1.2 =4.50×4.50×1.50×25×1.2=911.25kn
塔吊基礎尺寸示意圖
2.樁頂作用效應計算
（1）豎向力
1）軸心豎向力作用下
nk=(fk，＋gk)/n=(568.40+911.25)/4=369.91kn
2）偏心豎向力作用下
按照mx作用在對角線進行計算，mx=mk= yi=1.60×20.5=2.26m
nk =(fk，＋gk)/n±mxyi/σyi2=369.91±(2357.88×2.26)/(2×2.262)=369.91±521.65
nkmax=891.56kn, nkmax=-151.74kn (基樁承受豎向拉力)。
(2)水平力
hik=fh， /n=186.20/4=46.55kn
3.單樁允許承載力特徵值計算
管樁外徑d=500mm=0.50m，內徑d1=500-2×125=250mm=0.25m，hb=2.00
hb/d=2.00/0.50=4.00,λp =0.16×4.00=0.64
（1）單樁豎向極限承載力標準值計算
aj=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.252)/4=0.15m2,apl=πd12/4=3.14×0.252/4=0.05m2
qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3.14×0.50×542.68=852.01kn
qpk=qpk(aj+λpapl)=4000.00×(0.15+0.64×0.05)=728.00kn
quk= qsk＋qpk=852.01+728.00=1580.01kn
ra=quk=1580.0kn
(2)樁基豎向承載力計算
1）軸心豎向力作用下
nk=369.91kn＜ra=1580.0kn,豎向承載力滿足要求。
2）偏心豎向力作用下
nkmax=891.56kn＜ra=1580.0kn,豎向承載力滿足要求。
4.樁基水平承載力驗算
(1)單樁水平承載力特徵值計算
i=π(d4-d14)/64=3.14/64×(0.504-0.254)=0.0029m4
ei=eci=3.80×107×0.0029=
查表得:m=6.00×103kn/m4, xoa=0.010m
bo=0.9(1.5d+0.5)=1.13m=1130mm
α=(mbo/ eci)0.2=(6.00×1000×1.13/110200)0.2=0.57
αl=0.57×17.04=9.71＞4,按 αl=4,查表得: υx=2.441
rha=0.75×(α3ei/υx)χoa=0.75×(0.573×110200/2.441)×0.01=62.70kn
（2）樁基水平承載力計算
hik=46.55kn＜rha=62.70kn,水平承載力滿足要求。
5.抗拔樁基承載力驗算
（1）抗拔極限承載力標準值計算
tuk=σλiqsikuili=388.11×3.14×0.50=609.33kn
(2)抗拔承載力計算
gp=0.15×17.04×25=63.90kn
tuk/2+gp=609.33/2+63.90=368.57kn＞nkmin=151.74kn,基樁的抗拔承載力滿足要求。
6.抗傾覆驗算
a1=4.50/2=2.25m,bi=4.50/2+1.60=3.85m，
傾覆力矩m傾=m＋fhh=2097+186.20×1.40=
抗傾覆力矩m抗=（fk＋gk/1.2）ai＋2(tuk/2+gp)bi
=(568.40+911.25/1.2)×2.25+2×(609.33/2+63.90)×3.85=
m抗/m傾=5825.44/2357.88=2.47
抗傾覆驗算2.47＞1.6,滿足要求。
7.樁身承載力驗算
(1)正截面受壓承載力計算
ψc=0.85
ψcfcaj=0.85×35.90×1000×0.15=4577.25kn
正截面受壓承載力=4577.25kn＞nkmax=891.56kn,滿足要求。
(2)預製樁插筋受拉承載力驗算
插筋採用hrb335，fy=300.00n/mm2，取4 20，as=4×314=1256mm2
fyas=300×1256=376800n=376.80kn
fyas=376.80kn＞nkmin=151.74kn,正截面受拉承載力滿足要求。
m傾/(4xias)=2357.88×1000/(4×1.60×1256)=293.33n/mm2
m傾/(4xias)=293.33n/mm2＜300.00n/mm2,滿足要求。
(3)承臺受沖切承載力驗算
1）塔身邊沖切承載力計算
fι=f－1.2σqik=fk，=568.40kn，ho=1.50-0.10=1.40m=1400mm
βhp=1.0+(2000-1500)/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.96
а0=1.60-0.50/2-1.70/2=0.50m,λ=а0/ho=0.50/1.40=0.36
β0=0.84/(λ+0.2)=0.84/(0.36+0.2)=1.50
um=4×(1.65+ho)=4×(1.65+1.40)=12.20m
βhpβ0umftho=0.96×1.50×12.20×1.57×1000×1.40=38614.46kn
承臺受沖切承載力=38614.46kn＞ft=568.40kn,滿足要求。
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目錄1編制依據2 第一章工程概況3 第二章塔吊選型3 第三章塔機布置3 第四章基礎計算7 4.1 塔機基礎選型7 4.2 塔吊基礎計算8 4.2.1 地質情況8 4.2.2 qtz80 5610 型塔吊裝置引數10 4.2.3計算過程10 4.2.3.1 mall工程1 2 3 5 塔吊基礎計算書1...
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