目錄一、編制依據 2
二、工程概況 3
三、塔吊型號及安裝位置選定 3
1、塔吊簡介 4
2、塔機基礎 4
四、避雷接地 11
五、其它 12
六、附圖 12
1、施工圖紙，根據深圳機械院建築設計****設計的《xx永珍大廈》（漁豐家園）施工圖紙2012.03。
2、地質勘察報告，深圳市長勘勘察設計****提供的《漁豐家園岩土勘察報告》。
3、機械選用qtz125（tct6016），根據廣西建工集團建築機械製造有限責任公司提供的《產品說明書》
4、施工場地實際情況，根據施工現場有臨建、道路、出入口、水文地質等情況。
5、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》jgj/t187-2009
6、《建築樁基礎技術規範》jgj94-2008
7、《混凝土結構設計規範》gb50010-2002
8、國家、廣東省及深圳市現行相關規範和標準。
9、企業qhse管理體系檔案（２０１１版）
xx大廈工程位於深圳市羅湖區漁民村內，總用地面積4999.56m2,建築面積26938m2（地下二層，地上32層），建築總高度99.95m。
根據建築面積等引數、建築物布局及工程實際需求，xx永珍工程施工擬設定一台qtz125（tct6016）平頭自公升式塔式起重機（簡稱塔吊），塔吊位置設在d10-d11/dd-df軸之間，見下圖。
廣西建工qtz125(tct6016)
最大臂長/臂端起重量：60m/1.6t
最大起重量：8t
固定式最大自由高度：42.5m
標準節尺寸(m)：1.8×1.8×4.3
基礎尺寸為5600mm×5600mm，高1500mm。根據地質報告，由於地面土質承載力較低，為保證塔吊的安全使用，需在塔吊基礎下設4φ1200人工挖孔灌注樁至持力層（中風化巖），入土樁長不少於10m。樁採用c35水下砼，承臺採用c35砼，樁及承臺鋼筋均採用hrb335鋼筋。
塔吊基礎四周與最近的工程樁承臺淨距離500mm，不影響基礎承臺；為滿足施工要求，塔吊需穿過兩層地下室樓板（不影響框架梁），相應部位結構需預留，待塔吊拆除後再施工。
人工挖孔樁的護壁按本工程的工程樁要求施工。
塔吊樁基礎的計算書
一. 引數資訊
塔吊型號: qtz125
自重(包括壓重):f1=450+170+30.6+34×17.3=1238.80kn
最大起重荷載: f2=80.00kn
塔吊傾覆力距: m=6981.78kn.m
塔吊起重高度: h=140.00m
塔身寬度: b=1.80m
樁混凝土等級: c35
承臺混凝土等級:c35
保護層厚度: 50mm
矩形承臺邊長: 5.60m
承臺厚度: hc=1.500m
承臺箍筋間距: s=200mm
承臺鋼筋級別: ⅱ級
承臺預埋件埋深:h=1.00m
承臺頂面埋深: d=0.000m
樁直徑: d=1.200m
樁間距: a=3.000m
樁鋼筋級別: ⅱ級
樁入土深度: 不少於10m，且入中風化巖
樁型與工藝: 人工挖孔灌注樁
塔吊最大起重力矩: 1348kn.m
塔吊總高度: h=140.00m
基本風壓wk=1.47kpa
塔吊主弦杆截面寬度: b=0.15m
塔身最大水平力:vh=0kn
水平力作用高度: h=140.00m
標準節數n=34
二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算
1. 塔吊自重(包括壓重)f1=1238.800kn
2. 塔吊最大起重荷載f2=80.000kn
作用於樁基承臺頂面的豎向力 f=f1+f2=1318.800kn
塔吊的傾覆力矩 m=1.4×6981.780=9774.492kn.m
三. 矩形承臺彎矩的計算
計算簡圖：
圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩m最不利方向進行驗算。
1. 樁頂豎向力的計算(依據《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》jgj/187-2009的第6.3.2條)
軸心豎向力：
qk=(f+gk)/n
式中： qk——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，基樁的平均豎向力；
fk——荷載效應標準組合時，作用於樁基承臺頂面的豎向力；
gk——樁基承臺及其上土的自重標準值，水下部份按浮重度計；
qk=（1318.800 +5.6×5.6×1.5×25)/4=623.5kn
偏心豎向力：
qkmax=(fk+gk)/n + (mk+fvk·h)/l
qkmin=(fk+gk)/n - (mk+fvk·h)/l
式中：qkmax——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，角樁的最大豎向力；
qkmin——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，角樁的最小豎向力；
mk——荷載效應標準組合時，沿矩形或方形承臺的對角線方向，或沿十字形承臺中任一條形承
臺縱向作用於承臺頂面的力矩；
fvk——荷載效應標準組合時，塔機作用於承臺頂面的水平力；
h——承臺的高度；
l——矩形承臺對角線或十字形承臺中任一條形承臺兩端基樁的軸線距離。
qkmax=623.5 +（6981.78+0×1.5）/（5.6×1.414）=1505.2kn
qkmin=623.5 -（6981.78+0×1.5）/（5.6×1.414）=-258.2kn
2. 矩形承臺彎矩的計算(依據《建築樁基礎技術規範》jgj94-2008的第5.9.2條)
其中 mx,my──分別為繞x軸和繞y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kn.m)；
xi,yi──垂直y軸和x軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)；
ni──在荷載效應基本組合下的第i基樁淨反力，ni=ni-g/n。
經過計算得到彎矩設計值：
壓力產生的承臺彎矩：
n=1.2×(1318.800+1176.000)/4+9774.492×(3.000/2)/[4×(3.000/2)2]=2377.522kn
mx1=my1=2×2377.522×(1.500-0.900)=2853.026kn.m
拔力產生的承臺彎矩：
n=(1318.800+1176.000)/4-9774.492×(3.000/2)/[4×(3.000/2)2]=-1005.382kn
mx2=my2=-2×1005.382×(1.500-0.900)=-1206.458kn.m
四. 矩形承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。
式中 1──係數，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；
fc──混凝土抗壓強度設計值；
h0──承臺的計算高度。
fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2。
承臺底面配筋:
s=2853.026×106/(1.000×1.570×5600.000×1450.0002)=0.0145
1-(1-2×0.0145)0.5=0.0146
s=1-0.0146/2=0.9927
asx= asy=2853.026×106/(0.9927×1450.000×300.000)=6606.968mm2
承檯底筋選配：雙向26φ18
承臺頂面配筋:
s=1206.458×106/(1.000×1.570×5600.000×1450.0002)=0.0061
1-(1-2×0.0061)0.5=0.0062
s=1-0.0062/2=0.9969
asx= asy=1206.458×106/(0.9969×1450.000×300.000)=2782.029mm2。
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