中關村科技大廈工程
一. 幾個引數的確定
1. 混凝土對模板的側壓力
按《混凝土結構工程施工及驗收規範》gb50204-92,附錄（1），公式計算
f=0.22γc t0β1β2v1.1）
f=γc h1.2）
其中：f－新澆砼對模板側壓力（ｋｎ／m２）
h－砼側壓力計算位置處至新澆築砼頂面的總
高度(m)按下列引數計算t0=4h , v=1.5m/h
新澆築砼總高度可達2.7m,但實際牆高2.5m。
(1),計算引數的確定：
γc=24kn/m3 （砼重力密度）
t0=4h （砼初凝時間）
v=1.5m/h (砼澆築速度)
β1=1.2 (外加劑影響修正係數)
β2=1.15 (砼坍落度影響修正係數)
(2),計算
f=0.22×24×4×1.2×1.15×
=35.7kn/m21.1)
f=24×3.4（min）=81.61.2)
式（1.2）h取最小時f>式(1.1)f值所以取式(1.1)
f=35.7kn/m2
h-為有效壓頭高度 h=f/γc=35.7÷24=1.49m
可以在設計模板及支撐時所澆築牆體高度上口向下1.49m以下為模板最大側壓力。（即35.7kn/m2）以上遞減。
2.傾倒混凝土時產生的水平力，取4kn/m2
3.竹膠板力學效能n/mm2） 表1
4.木方
根據現場所用材料採用一般松木力學效能（n/mm2） 表2
5.鋼材（一級鋼n/mm2） 表3
6.鋼管表4
二.模板及內外楞（龍骨）計算
1. 模板板麵跨度計算
（1） 材料：竹膠板 、板厚15mm
（2）計算長度單位：（mm ）、力的單位：（n）（以下同）
（3）按單向四跨連續板計算mmax=0.107q ωmax=0.632 q=0.0357n 強度計算時加傾倒荷載q=0.0397n
（4）按設計抗彎強度（m） 計算模板跨度l1
l1-1≤==728mm （2-1）
（5）按允許撓度計算板的跨度
予設跨度 l=300mm 撓度 l1-2≤==278mm（2-2）
模板板麵跨度：取式（2-2） l1=270mm
式中：引數見第一頁
驗算：ω1=0.632=0.632= 0.853mm
> =0.9mm 符合要求
2. 內楞跨度計算
（1） 材料：落葉松 50×100mm i===4.167×106mm4
（2） 按三跨連續梁計算 mmax=0.10q ωmax=0.677
（3） 線載按上述板跨270mm計算 q=0.0357n/mm2×270mm=9.64n/mm 強度計算時 q=（0.
0357n/mm2+0.004n/mm2）×270mm=10.7n/mm（加傾倒荷載）
（4）按設計抗彎強度（m） 計算內楞跨度l2
l2-1≤==1151mm3-1）
（5）按允許撓度計算內楞的跨度
予設： 內楞跨度l2=1000mm
撓度ω2= l2/1000 且≤1mm
l2-2≤==893mm （3-2）
內楞跨度：取《式（3-2）=890mm.
驗算：設內楞跨度=850mm，計算撓度
ω2=0.677=0.677= 0.817mm
< =1mm 且<1mm符合要求
3. 外楞跨度計算
材料：落葉松 100×100mm i===8.333×106（mm4）
（1） 按三跨連續梁計算 mmax=0.10 ωmax=0.677
（2）線載按上述內楞跨度850mm計算
q=0.0357n/mm2×850mm=29.75n/mm
強度計算（加傾倒荷載）q=0.0397 n/mm2×850mm =33.75n/mm
（2）按設計抗彎強度（m） 計算外楞跨度l3
l3-1≤==648mm4-1）
（3）按允許撓度計算外楞的跨度予設跨度l3=648mm
撓度≤l3/1000 且≤1mm 設ω3=0.648mm
l3-2≤==719.6mm （4-2）
外楞跨度：取《式（4-2）=700mm
驗算：設外楞跨度=700mm，計算撓度
ω2=0.677=0.677= 0.58mm
< =0.648mm 符合要求
以上模板及內外楞三項撓度相加為2.25mm即外楞單跨最大撓度。
根據以上計算確定及內外龍骨及支撐點間距（mm） 表5
4. 鋼管外楞計算
由於 48鋼管剛度低於，100×100木方，為此調整內楞跨度為
600mm。雙根管
（1） 按三跨連續梁計算 mmax=0.10 ωmax=0.677
（2）線載按調整內楞跨度600mm計算 （鋼管力學效能見表4）
q=0.0357n/mm2×600mm=21.42n/mm
強度計算（加傾倒荷載）q=0.0397 n/mm2×600mm =23.82n/mm
（3）按設計抗彎強度（m） 計算外楞跨度l3
l3-1≤==957mm5-1）
（4）按允許撓度計算外楞的跨度予設跨度l3=800mm
撓度≤l3/1000 且≤1mm 設ω3=0.8mm
l4-2≤== 725mm （5-2）
外楞跨度：取《式（5-2）l4=700mm
驗算：設外楞跨度=700mm，計算撓度
ω4=0.677=0.677= 0.693mm
< l4/1000=0.7mm 符合要求
採用鋼管外龍骨及其他龍骨及支撐點間距（mm） 表6
根據以上對模板板麵及內外龍骨的跨度計算確定支撐點間距設計了以鋼管架支撐系統。單面支模最高2.7m，以單排支撐點為驗算單位。
其最大彎矩255.5kn-m,最大整體剪力51kn。
經專案部模板小組充分研究目前採用鋼管架較為合理。但是鋼管架穩定性差，扣件的防滑能力有限，為解決這矛盾，採用密布型鋼管桁架，增加錨拉。
桁架是乙個超靜定結構計算確實困難。為此分析計算的方法進行驗算。
一. 桿件的抗壓及抗拉能力
鋼管淨截面489mm2，單桿抗拉達 >10kn以上一般不需考慮，組成桁架後最大計算長度1166mm，全部採用十字扣件計算長度係數0.75，實際計算長度l=875mm。===55.
4， =0.864。
設計桁架時節間沒有荷載所以不考慮橫桿彎矩，壓桿最大受力28kn。==75n/mm2<215n/mm2。（說明單桿傳遞能力）
採用雙向桁架，斜桿受力=l/0.7=875×1.43=1250， ==79.2
0.735 =23.4n/mm2<215n/mm2
以上分析目前組成桁架桿件剛度很好的。問題在於扣件的防滑能力需要分析.每個鋼管扣件最大抗滑能力0.5kn.
1. 每乙個支點的最大水平力20 kn,每根個水平受力杆通過8道桁架有16個扣件鎖定不可能縱向位移.
2. 模板水平推力=51kn×1.2=61.2kn, 模板自重3.75kn.
實際水平力=57.45kn(未計算地面的磨擦力)。採取沿模板方向間距350mm及受力方向間隔一公尺，共設5個埋件，乙個計算點共10個埋件。
第一排，埋件採用 22雙根垂直板麵的鋼筋地錨，其他用 48鋼管做埋件，抗位移能力可達422kn（未計算框架柱抵抗力在內）
3. 按懸臂梁計算,最大彎矩255.5kn-m×1.
2（安全係數）=306.6kn-m. 模板向上的力43.
8kn,模板自重1.8kn 實際=42kn。下面分幾個內容計算：
⑴地錨抗拉，地錨用 22雙筋抗拉236kn滿足要求。
⑵地錨所拉的鋼管 48×3.5，l=100mm，m=1095kn-mm 215n/mm2滿足要求。⑶鋼管扣件的抗滑，每個扣件容許抗滑
5kn, 向上的力是43.8kn需要9個扣件才能拉住，實際最多6個扣件並且不在一根管上，不能滿足要求。為此採取如下措施：
1.焊接「丁字形」鋼筋拉結筋，將對拉螺栓洞內的「丁字形」拉結筋與底板附加鋼筋焊接，垂直方向焊接三道拉筋，第一道距地底板300mm、第二道距第一道1000mm、第三道距第二道1100mm，②鋼管架與框架柱相連幫助抗傾覆及抗水平位移。
附：1.單面支模的技術要求
2.模板及支架圖
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