現澆箱梁行車通道支架及模板
施工技術方案
行車通道設定在sl2#橋的6#墩與7#墩之間，通道寬度9m，高5.2m，限高5m，行車寬度8m，按單向兩車道通行，採用ⅰ32b工字鋼搭設，工字鋼長12m。
一、布置方案：
1）、立桿：間距順橋方向間距30cm，橫橋方向間距45cm。
2）、橫桿步距為120cm，
3）、立桿頂托上鋪設順橋縱方木，間距45cm，方木採用15cm×15cm。
4）順橋縱方木上鋪設橫方木，間距15cm，一端共10根，方木採用15cm×15cm。
5）橫方木上鋪設ⅰ32b工字鋼，工字鋼梁長12m，在底板處間距為15cm，在翼板處間距為30cm。工字鋼上鋪設橫橋向15cm×15cm的方木，工字鋼梁與橫方木之間用1.5cm竹膠板鋪底（防止物體從高處墜落至通道內，影響行車和人員安全），橫方木上搭設上部支架，立桿採用120cm型碗扣管，除橫桿步距為60cm外，其餘同非通道處支架模板方案。
6）縱、橫剪刀撐按4.5m/道進行布置。
為保證行車通道支架安全，在通道兩側安放混凝土防撞墩。
(見現澆箱梁行車通道支架及模板設計方案斷面圖)
二、受力驗算：
一）、引數取值：
、砼密度取26000n/m3
、方木密度取7000n/m3
、模板密度取8000n/m3
、鋼管按φ48×3mm進行計算，取33n/m
、扣件取16n/個
、120cm碗扣立桿74.1 n/根
、180cm碗扣立桿106.7 n/根
、240cm碗扣立桿140.2 n/根
、300cm碗扣立桿173.1 n/根
、60cm碗扣橫桿28.2 n/根
、90cm碗扣橫桿39.7 n/根
、頂托64.5 n/個
、底托67.5 n/個
ⅰ32b工字鋼自重577.1n/m
荷載自重係數取1.2，施工荷載取1.4
二）、箱梁底板處受力驗算
1、通道上部荷載計算：
、混凝土自重
由於行車通道大部分位於箱梁標準斷面處，只有部分位於變截面處，因此在驗算時，為保證支架體系安全，按變截面的平均斷面面積進行計算，即除去翼緣板後斷面面積為16.08m2。箱梁除去翼緣板後寬度為17.
13m，通道長度為9m。
混凝土自重：(16.08×9)×26000÷(17.13×9)=24406 n/m2
、模板、方木、支架及工字鋼自重
模板自重：0.15×8000=120 n/m2
縱方木自重：0.1×0.1×（1÷0.3）×7000=233 n/m2
橫方木自重：0.15×0.15×（1÷0.9）×7000=175 n/m2
頂托和底托自重：（64.5+67.5）÷(0.6×0.9)=244 n/m2
立桿和橫桿自重：[74.1+（28.2+39.7）×2]÷(0.6×0.9)=389 n/m2
立桿下橫方木自重：0.15×0.15×（1÷0.9）×7000=175 n/m2
剪刀撐及扣件自重：[（8×9+6×6）×33+(36+40) ×16] ÷(17.13×9)=31 n/m2
工字鋼梁自重：577.1÷(0.15×1）=3847n/㎡
模板、方木、支架及工字鋼自重總和：
120+233+175+244+389+175+31+3847=5214 n/m2
、其他荷載
a、施工人員及裝置荷載2500n/㎡
b、振搗混凝土產生的荷載2000n/㎡
其他荷載合計：2500+2000=4500n/㎡
2、工字鋼驗算
工字鋼受力：（24406+5214）×1.2+4500×1.4=41844 n/m2
工字鋼均布荷載：q=0.15×9×41844÷9000=6.2766 n/mm
ⅰ32b工字鋼力學特性：
wx=726700mm3
ix =116260000mm4
ex=2.1×105mpa
w]=145 mpa
按簡支梁計算：
撓度:f==21.96mm＜=22.5mm
滿足要求）
mmax==63550575n·mm
σw ==87.45mpa＜[σw] ( 滿足要求)
3、通道下部支架驗算
、傳遞到工字鋼下橫方木的荷載：41844×12÷3=167376 n/㎡
、方木、支架自重
橫方木自重：0.15×1×1×7000=1050 n/㎡
縱方木自重：1×0.15×0.15×（1÷0.45）×7000=350 n/㎡
立桿和橫桿自重：(106.7×2+74.1+28.2×2+39.7×2)÷(0.3×0.45)=3136n/㎡
頂托和底托自重：（64.5+67.5）÷(0.3×0.45)=978 n/m2
剪刀撐及扣件自重：[（12×6+8×6）×33+100×16] ÷(17.13×1.5)=216 n/m2
方木、支架自重總和：1050+350+3136+978+216=5730 n/m2
、通道下部支架驗算
支架荷載：167376+5730×1.2=174252 n/m2
承載立桿數量為1÷(0.3×0.45)=7.4074根
單根立桿荷載為174252÷7.407=23525n＜30000n（滿足要求）
穩定性計算：σ==74.7mpa＜140 mpa（滿足要求）
4、基礎承載力驗算
設計基礎承載力300kpa，基礎用c15混凝土硬化10cm，支架墊塊採用15cm×15cm×400cm方木。
23525÷1000÷[（0.1+0.15+0.1）×0.45]=149.4 kpa＜300 kpa
滿足要求）
三）、箱梁翼板處受力驗算
1、通道上部荷載計算：
、混凝土自重
箱梁除去底板後寬度為3.18m，斷面面積為1.1m2。
混凝土自重：(1.1×9)×26000÷(3.18×9)=8994 n/m2
、模板、方木、支架及工字鋼自重
模板自重：0.15×8000=120 n/m2
縱方木自重：0.1×0.1×（1÷0.3）×7000=233 n/m2
橫方木自重：0.15×0.15×（1÷0.9）×7000=175 n/m2
頂托和底托自重：（64.5+67.5）÷(0.9×0.9)=163 n/m2
立桿和橫桿自重：（74.1+106.7+39.7×8）÷(0.9×0.9)=615 n/m2
立桿下橫方木自重：0.15×0.15×（1÷0.9）×7000=175 n/m2
剪刀撐及扣件自重：[（4×9+2×6+2×4×10）×33+80×16] ÷(3.18×9)=192 n/m2
工字鋼梁自重：577.1÷(0.3×1）=1924n/㎡
模板、方木、支架及工字鋼自重總和：
120+233+175+163+615+175+192+1924=3597 n/m2
、其他荷載
a、施工人員及裝置荷載2500n/㎡
b、振搗混凝土產生的荷載2000n/㎡
其他荷載合計：2500+2000=4500n/㎡
2、工字鋼驗算
工字鋼受力：（8994+3597）×1.2+4500×1.4=21409 n/m2
工字鋼均布荷載：q=0.3×9×21437÷9000=6.4227 n/mm
ⅰ32b工字鋼力學特性：
wx=726700mm3
ix =116260000mm4
ex=2.1×105mpa
w]=145 mpa
按簡支梁計算：
撓度:f==22.47mm＜=22.5mm
滿足要求）
mmax==65029838n·mm
σw ==89.49mpa＜[σw] ( 滿足要求)
3、通道下部支架驗算
翼板通道處工字鋼下部支架布置方式同箱梁底板處下部支架布置方式，由於翼板單位面積上的總荷載小於箱梁中間單位面積上的總荷載，因此，翼板處工字鋼下部支架立桿承載力和穩定性均滿足要求，不在單獨進行驗算。
4、基礎承載力驗算
同上，不在單獨進行驗算。
三、受力驗算結論彙總表
施工通道 門洞 方案
行車通道施工方案 一 編制依據 30 34軸施工圖 現有的機械 技術裝備 人員素質 和施工能力等施工要素情況 我單位積累的成熟技術 科技成果 施工工法以及多年施工經驗。二 工程概況 遮蔽車場設計共38軸355m目前已完成13 30軸共計157m，目前正在施工的為7 13及30 34軸，場內唯一的施工...
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