東江特大橋（東莞段）人行棧橋施工方案
為了水中墩柱14#～18#施工能順利進行，採用從岸上（18#至19#中間）搭設棧橋一直到14#墩，人行棧橋總長度為258公尺長，便橋寬度為2.0公尺。人行棧橋為三根i25工字鋼縱向拼裝而成，下設橫向墊梁與鋼管樁聯接。
其上橫向厚度3cm的南方松木，平台兩側設欄杆（高度為1.2公尺）。基礎為直徑φ800mm、壁厚8mm的鋼管樁。
為加強鋼棧橋的橫向穩定性，在每個橋墩的中心位置設定一道雙排鋼管樁。
一、驗算棧橋
棧橋計算主要荷載有：
1 人行及材料運輸荷載：由於棧橋的面積的限制，棧橋上不可能放置大型機械裝置，在每公尺的範圍內走兩個成年人，同時推一台斗車，然後再也容不下其他的事物，成年人按65kg/人，斗車按100kg計算，同時安全係數取值1.2，則：
[（0.065×2+0.1）×10×1.
2]/2=1.38kn/m
2 木板、砼、幫浦管自重產生荷載：
0.03×6+0.082×3.14×26/2+0.16×3.14×0.01×78/2≈0.65 kn/ m
3 砼輸送幫浦衝擊產生荷載：由於砼輸送幫浦是水平放置棧橋上，在砼輸送過程中只產生震動力，因此該振動力很少，取自重係數的1.0進行計算，0.
082×3.14×26/2+0.16×3.
14×0.01×78/2≈0.45 kn/ m
4 ⅰ25工字鋼自重荷載：0.38 kn/m
5 風荷載：0.75 kn/ m（按50年一遇最大值計算）參照《建築荷載規範》、《路橋施工計算手冊》，動載按1.4係數取值,靜載按1.2係數取值。
（1）棧橋橫向木板受力驗算
q=(1.38+0.45+0.75)×1.4+0.65×1.2=4.392kn/m2
橋面使用長2m，寬0.2m,厚度3cm的南方松木，其下有三個支點如右圖1，其所承受的均布荷載為：
q1=[4.392×（2×0.2）]÷2=0.878kn/m
查路橋施工計算手冊，南方松其容許順紋拉應力[σ拉]木=8.0mpa
[τ]=1.9 mpa e=10x10mpa w=1/6x0.03x0.3=4.5x10-4m3
【i】=6.75×10-7m4
①、強度驗算：當在中間支點b時，彎矩最大，查《路橋施工計算手冊》2001版，附表2-8，p762得：彎矩分布圖如下：
mmax=0.125x0.878x1=0.125×0.878×1=0.11kn.m
σ=mmax/w=(0.110×103)/(4.5×10ˉ4)=0.244mpa<[σ拉]木
=8.0mpa 滿足要求
②、繞度驗算：在ab及bc中點時，繞度最大，查《路橋施工計算手冊》2001版，附表2-8，p762得：
fmax=0.521×(0.878×14)/(100ei)= [0.521×(0.878×14)]/(100×10×109×6.75×10ˉ7)
=0.679 (mm)<1/600=1.67（mm）
滿足要求
③、抗剪驗算：在中間點b所受的剪應力最大，查《路橋施工計算手冊》2001版，附表2-8，p762得：
其計算為：τ=(0.625×0.878×1)/(0.03×0.2)=0.1 mpa<[τ]=1.9 mpa,滿足要求
（2）ⅰ25工字鋼縱樑受力驗算
q=（1.38+0.45+0.75）×1.4+0.65×1.2=4.392 kn/m
查表：ⅰ25a工鋼 w=401cm.i=5017cm4.e=2.0×105mpa，ix/sx=21.7cm,δ=8mm
工鋼長11.5公尺,共有3根25工字鋼承受上面的荷載,
其所承受的均布荷載為: 受力模型如下：
q1=(4.392×11.5×2)÷11.5÷3=2.928kn/m
ⅰ25a工鋼自重；q2=0.38kn/m
q3=q1+q2=2.928+0.38=3.308kn/m
①、強度驗算：當在跨中時，彎矩最大，查《路橋施工計算手冊》2001版，附表2-3，p741得：彎矩分布圖如下：
mmax=1/8ql2=1/8×3.308×11.5=54.686kn.m
σ=mmax/w=（54.686×106）/（401×103）=136mpa<[σ]=145mpa
滿足要求
②抗剪驗算；當在支點時，剪力最大，查《路橋施工計算手冊》2001版，附表2-3，p741得：剪力分布圖如下：
qa=qb=1/2ql=1/2×3.308×11.5=19.02kn
τ=q×sx/（ix×δ）=19.02×103/（0.217×103×8 ）
=10.957mpa＜85 mpa 滿足要求
③、繞度驗算：當在跨中時，繞度最大，查《路橋施工計算手冊》2001版，附表2-3，p741得：繞度分布圖如下：
fmax=5/384×（ql4）/ei=5×3.308×115004 /（384×2.1×105 ×5.017×107 ）7.15（3）i25工鋼橫樑受力驗算：
橫樑設定在80鋼管上面,其受力主要來自3根縱樑上傳來的力,受力分析如下圖：
p=3.308×11.5=38.04kn
為了簡化計算,該受力狀況可不按連續梁計算,中間按簡支梁,兩邊按懸臂梁計算,這樣計算也更保險，則只要對最不利端即懸臂端進行驗算。
mmax=38.04×0.6=22.83kn.m
σ=mmax/w=(22.83×106)/(401×103)=57mpa<[σ]=145 mpa 滿足要求
τ=psx/ixtw=(38.04×103)/(0.217×0.102)=1.73mpa<[τ]=80mpa 滿足要求
fmax=pl3/3ei=0.0.23mm
二、鋼管樁驗算
1、鋼管樁樁頂受力：
假定棧橋上所有荷載均傳遞給鋼管樁，
縱樑ⅰ25工字鋼所有荷載+橫樑ⅰ25工字鋼自重
=38.04×3+0.38×2=114.88kn
其中縱樑ⅰ25工字鋼荷載查前面橫樑受力驗算所得，
橫樑ⅰ25工字鋼自重查《路橋施工手冊》得
根據地質報告17～18#墩處河床為3～4公尺的粉砂層，下層為強風化泥質粉砂層，14～16#墩處河床為5～8公尺粗砂層，下層為強風化沙質粉砂岩。
根據《建築樁基技術規範》
p=λsu∑τili+λpaσr
式中：λs ----樁底端閉塞效應係數；取0.87
u-------鋼管樁周長0.8×π=2.513m
τi------鋼管樁周長第i層土對樁壁的極限摩阻力；取25kpa
ll -----管樁在層土中的長度取3m
λp------樁底閉塞效應係數；取0.7
a--------樁底投影面積；0.4×0.4×π=0.502m2
σr ------樁底處土的極限承載力，根據地質層情況取300kpa
p=λsu∑τili+λpaσr=0.87×2.513×25×3+0.7×0.502×300
=269.4kn＞114.8kn 鋼管樁受力滿足要求。
2、鋼管穩定性驗算：
鋼管採用，外徑d=80cm，內徑d=78.4cm，厚度0.8cm，長度為12.0公尺。
根據《鋼管滿堂支架預壓技術規程》2009版p23查得：
根據鋼管軸心受壓的穩定性驗算公式；
考慮風荷載時
n----計算立桿段的軸向力，
----軸心受壓構件的穩定係數，
a-----立桿截面面積
mw----計算立桿段風荷載設計值產生的彎矩
w-----立桿截面抗彎模量
f-----鋼材抗彎強度設計值。對於新鋼管取f=205mpa
舊鋼管乘以0.85係數
以下分別計算以上各係數的取值：
①n的取值：n=38.04×3+0.38×2=114.88kn
②的取值：該值由立桿的長細比λ==12.0/0.277=43.29
鋼管的迴旋半徑i=0.35×（d+d）/2=0.277m
然後由λ查得，查《路橋施工計算手冊》p789
為了安全起見，λ取值50，查得為0.828
③a的取值：am=(d2-d2)×3.14/4=（0.82-0.7842）×3.14/4=0.020m
④mw的取值：鋼管露出水面取值4.0公尺，同時查得《公路橋涵設計通用規範》jtg 60-2004中附錄a 全國基本風速計全國各氣象站基本風速和基本風壓值，該地區按廣州市取值，取值標準按50年一與標準，查得風壓標準為0.
5kn/m2 風力f=風壓×迎風面積=0.5×0.8=0.
4knmw=p×l= 0.4×4/2=0.8kn.m
⑤w取值：查《路橋施工計算手冊》得，w取值為425.6×103cm3
⑥f取值：本棧橋採用的是舊鋼管，則f=205×0.85=174.25mpa。
考慮風荷載時驗算：
穩定性滿足要求。
施工中為了保證棧橋的安全性和可靠性，採用d30型震動錐安裝鋼管，安裝的標準為鎚打鋼管樁10分鐘進尺小於1cm。
在施工過程中，為加強棧橋的橫向穩定性，人行棧橋的鋼管樁與樁基平台鋼管樁相交處用i14的工字鋼連線，在75m跨中處設兩根80的鋼管樁，間距為3m，保證人行棧橋的穩定性。
三、結論
根據以上對棧橋和鋼管受力驗算，木板、縱樑、橫樑、鋼管等各項受力指標均滿足設計及規範要求，該棧橋方案是安全可靠的。
後附：1、棧橋平面、立面布置圖
2、人行棧橋結構
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目錄一 編制依據 2 二 工程概況 2 三 氣象 水文 地質 2 四 設計說明 3 4.1 總體布置方案 3 4.1.1 棧橋總體布置方案 3 4.1.2 平台總體布置方案 4 4.2 棧橋結構設計 4 五 施工總體安排 4 5.1 施工進度安排 4 5.2 投入的機械裝置 4 5.3主要材料 5 ...