本工程設定卸料平台，其平面尺寸為6m×3.8m。具體位置詳見施工組織設計裡的總平面布置圖。此架為材料中轉所設，荷載按堆放材料荷載考慮，要求只能單層作業。
卸料平台腳手架搭設採用五排單立杆。內立杆距腳手架外立杆0.30m，橫距為0.
9m，柱距為1.5m，大橫桿步距為1.55m。
全高度連續設定剪刀撐，沿高度和寬度連續布置。卸料平台需設定卸荷鋼絲繩進行卸荷，鋼絲繩豎向每四層設定，吊環設在第8、12、16層樓面，鋼絲繩與腳手架吊點設在第7、11、15層樓面高度，水平每立桿縱距（1.5公尺）設定。
卸料平台每一層均設。卸料平台的搭設及拆除施工工藝、構造要求及技術措施、連牆件、卸荷裝置布置均與腳手架一致。
一、基本計算引數
卸料平台最大搭設高度為72.3公尺，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.
50公尺，立桿的橫距 l=0.9公尺，立桿的步距 h=1.55公尺。
採用的鋼管型別為φ48×3.5。平台採用鋼筋網面板滿鋪，面板下鋪設縱向水平杆，間距為300mm。
二、縱向支撐鋼管的計算
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學引數為
截面抵抗矩 w = 5.08cm3；
截面慣性矩 i = 12.19cm4；
1、荷載的計算：
(1)腳手板與鋼管自重(kn/m)：
0.35×0.3=0.105kn/m
(2)堆放材料的自重線荷載(kn/m)：
3×0.3=0.90kn/m
(3)施工荷載標準值(kn/m)：
2×0.3=0.6kn/m
2、抗彎強度計算
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：
最大彎矩、最大支座力計算公式如下:
靜荷載 q1 = 1.2×0.105=0.126kn/m
活荷載 q2 = 1.4×1.5＝2.1kn/m
最大彎矩 mmax=(0.1×0.126+0.117×2.1)×0.9×0.9=0.21kn.m
最大支座力 n = (1.1×0.126+1.2×2.1)×0.9=2.39kn
抗彎計算強度 f=0.21×1000000/5080=41.34n/mm2
縱向鋼管的抗彎強度小於205.0n/mm2,滿足要求。
3、撓度計算
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度，計算公式如下:
靜荷載 q1 = 0.105kn/m
活荷載 q2 = 0.90+0.60=1.500kn/m
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
v=（0.677×0.105＋0.
990×1.500）×900.0×900.
0×900.0×900.0/(100×206000×121900.
0)＝0.414mm
縱向鋼管的最大撓度小於900.0/150和10mm,滿足要求。
三、橫向支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算
集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p=2.39kn
經過連續梁的計算得到：
最大彎矩 mmax=0.267pl＝0.267×2.39×0.9＝0.57kn.m
最大變形 vmax=1.883pl3/100ei＝1.058mm
最大支座力 qmax=2.267p+p＝7.8kn
抗彎計算強度 f=0.57×1000000/5080=112.2n/mm2
橫向支撐鋼管的抗彎強度小於205.0n/mm2,滿足要求。
四、扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
r ≤ rc
其中 rc -- 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kn，雙扣件取12.0kn；
r -- 縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中r取最大支座反力，r=7.8kn
單扣件抗滑承載力滿足要求。
當直角扣件的擰緊力矩達40--65n.m時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn；
五、立桿的穩定性計算荷載標準值
作用於模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1、靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架鋼管的自重(kn)：
ng1 = 0.1248×72.3=9。02 kn 7.78kn
鋼管的自重計算參照《扣件式規範》附錄a 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。
(2)欄杆的自重(kn)：
ng2 = 0.15×0.9=0.135kn
(3)腳手板自重(kn)：
ng3 = 0.35×0.90×1.5=0。473 kn 0.284kn
(4)堆放荷載(kn)：
ng4 = 3×0.90×1.5=4。05 kn 2.430kn
經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 13。68 kn 10.63kn。
2、活荷載為施工荷載標準值產生的荷載
經計算得到，活荷載標準值 nq = 2×0.90×1.5=2。7 kn 1.62kn
3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2ng + 1.4nq＝20。21 kn 15.03kn
六、立桿的穩定性計算
1、不考慮風荷載時立杆的穩定性計算公式
n/( a) ≤[f]
其中 n -- 立桿的軸心壓力設計值，n =20。21 kn 15030n；
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比查表得到；
i -- 計算立桿的截面迴轉半徑 (mm)；i = 15.8
a -- 立桿淨截面面積 (mm2)； a = 489
w -- 立桿淨截面抵抗矩(mm3)；w = 5080
鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)；
f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00n/mm2；
l0 -- 計算長度 (m)；l0 = kuh＝1.155×1.5×1.55＝2.68m
k -- 計算長度附加係數，按照表取值為1.155；
u -- 計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；u = 1.5
軸心受壓立桿的穩定係數φ,由長細比 lo/i＝170 的計算結果查表得到 ：φ= 0.245 ；
＝n/( a)＝15030/0.245/489＝168.68n/mm2，
立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
2、考慮風荷載時
風荷載標準值計算
作用於腳手架上的水平風荷截標準值ωk
取建築物5m高度計算，地面粗糙度按c類
風壓高度變化係數μz=0.74
擋風係數φ=0.841（密目式安全立網，2300目/100cm2）
背靠建築物按敞開、框架和開洞牆計算，則腳手架風荷載體型係數
μs= 1.3φ=1.3×0.841＝1.09
工程位於廣東佛山市，基本風壓ω0=0.50kn./m2 (按現行國家標準《建築結構荷載規範》（gb5009-2001）的規定採用)
水平風荷截標準值 ωk=0.7×0.74×1.09×0.50=0.28kn/m2
由風荷載設計值產生的立桿段彎矩
mw= 0.85 × 1.4mωk
= 0.85×1.4ωklah2/10
=0.85×1.4×0.28×1.5×1.55×1.55÷10=0.12kn.m
立桿穩定性驗算
n=1.2ngk＋0.85×1.4σnqk
=1.2×13.68+0.85×1.4×2.7=19.629kn
n/（a）＋mw/w=19629÷0.245÷489＋120000÷5080
197.46n/mm2
f=205n/mm2
立桿穩定性數值滿足要求！
七、構造要求以及安全措施
1、 卸料平台的支撐系統用料材質、規格必須符合設計要求；
2、 卸料平台的搭設必須符合扣件式腳手架的構造要求；
3、 建築物和架體應該有可靠的連線；
4、 竣工後經有關人員驗收後才可以交付使用；
5、 卸料平台只允許一層作為作業層。在每層卸料完成後，在搭設上層平台完成後，即要將下面的滿鋪鋼筋網拆除。
6、 每層防護欄杆由上、下兩道橫桿及欄杆組成。上欄杆離平台面1.2公尺，下欄杆離平台面0.5-0.6公尺；
7、 在欄杆下面設定嚴密固定的高度不低於180的擋腳板；
9、 欄杆兩側加掛密目安全網；
落地式卸料平台扣件鋼管支撐架施工方案
工程名稱 建設單位 監理單位 設計單位 施工單位 編制時間 審批時間 目錄1 工程概況 2 2 編制依據 2 3 施工部署 2 4 構造要求及技術措施 2 5 安全防護措施 5 6 腳手架的搭設 使用及拆除施工工藝 6 7 質量保證 9 8 勞動力 材料及機具配備 9 安全施工措施 10 文明施工要...
落地式卸料平台扣件鋼管支撐架施工方案
落地式卸料平台施工方案 第一節編制依據 1 主要規程 規範 2 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj 130 2001，2002年版 3 建築施工高處作業安全技術規範 jgj 80 91 4 鋼管腳手架 模板支架安全選用技術規程 db11 t583 2008 5 鋼結構設計規範 gb5001...
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