根據上述梁跨結構縱、橫截面的布置，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中截面、l/4截面和支點截面）的永久作用效應，並通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布係數和縱向內力影響線，求得可變荷載的作用效應，最後再進行主梁作用效應組合。
3.1 永久作用效應計算
3.1.1 永久作用集度
1、預製梁自重
（1）跨中截面段主梁的自重（六分點截面至跨中截面，長13m）
＝0.8990×26×13＝303.86（kn）
（2）馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長5m）
1.6155+0.899) ×5×26/2=117.60(kn)
（3）支點段梁的自重（1.98m）
1.6155×26×1.98＝83.17（kn）
（4）中主梁的橫隔梁
中橫隔梁體積：
0.17×（2.1×0.85-0.5×0.7×0.15-0.5×0.2×0.19）＝0.2913（）
端橫隔梁體積：
0.25×（2.3×0.66-0.5×0.51×0.1093）＝0.3656（）
故半跨內橫樑重力為：
2.5×0.2913+1×0.3656）×26=28.44(kn)
（5）預製梁永久作用集度
＝（303.86+163.44+83.17+28.44）/19.98＝28.97（kn/m）
2、二期永久作用
（1）中主梁現澆部分橫隔梁：
一片中橫隔梁體積（現澆）
0.17×0.30×2.1=0.1071（）
一片端橫隔梁體積（現澆）
0.25×0.30×2.3=0.1071（）
故： =（5×0.1071+2×0.1725）×26/39.96=0.57（kn/m）
（2）鋪裝
12cm混凝土鋪裝
0.12×13×25=39.00（kn/m）
6cm瀝青鋪裝
0.06×13×21=16.38（kn/m）
若將橋面鋪裝均攤給4片（中主梁）+2片（邊主梁）
39+16.38）/6=9.23（kn/m）
（3）欄杆
一側防撞欄：
（0.94×0.5-0.5×(0.555+0.735) ×0.18-0.5×0.05×0.555）×26=5.19kn/m
若將兩側防撞欄均攤給6片梁
5.91×2/6=1.97(kn/m)
（4）中主梁二期永久作用集度
=0.57+9.23+1.97=12.77（kn/m）
3.1.2 永久作用效應
如圖3—1所示， 設x為計算截面離左支座的距離，並令α=x/l
主梁彎矩和剪力的計算公式：
=0.5×α(1-α) g3—1）
=0.5×（1-2×α）lg3—2）
永久作用計算表（表3—1）
表3—1 主梁永久作用效應
續上表圖3—1 永久作用計算圖示
3.2 可變作用效應計算
3.2.1 衝擊係數和車道折減係數
按《橋規》4.3.2條規定，結構的衝擊係數與結構的基頻有關，因此要先計算結構的基頻。簡支梁橋的基頻可採用下列公式估算：
(hz)
其中： （kn/m）
根據本橋的基頻，可計算出汽車荷載的衝擊係數為： 0.247
按《橋規》4.3.1條，當車道大於兩車道時，需進行車道折減，三車道應折減22％，但折減不得小於兩車道布截的計算結果。
本橋按三車道設計。因此在計算可變作用效應時需進行車道折減。
3.2.2 計算主梁的荷載橫向分布係數
1、跨中的荷載橫向分布係數
如前所述，本橋橋跨內設五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯絡，且承重的長寬比為：
＞2所以可按修正的剛性橫樑法來繪製橫向影響線和計算橫向分布係數
(1) 計算主梁抗扭慣距可近似按下式計算：
3—3）
式中：、—— 相應為單個矩形截面的寬度和高度
矩形截面抗扭剛度係數
m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數
對於跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：
=馬蹄部分的換算平均厚度：
圖3—2示出了的計算圖示，的計算見表3—2
(2)計算抗扭修正係數
對於本橋，主梁的間距相同，並將主梁近似看成等截面，則得：
3—4）
式中：g=0.4e ; l=39.
00m ； =6×0.01098528=0.06591168 ； =5.
5m ； =3.3m ； =1.1m ； =-1.
1m ； =-3.3m ； =-5.5m ； =0.
67344965.
計算得： =1.0
(3) 按修正的剛性橫樑法計算橫向影響線豎標
式中：;
計算所得值見（表3—3）
圖3—2計算圖示（尺寸單位：cm）
表3—2計算表
表3—3值
(4)計算荷載橫向分布係數
1號梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖3—3所示
可變作用（汽車公路—i級）
三車道： =×（0.5238+0.4147+0.3303+0.2134+0.1290+0.0121）×0.78=0.6361
兩車道： =×（0.5238+0.4147+0.3303+0.2134+0.1290+0.0121）=0.7450
故取可變作用的橫向分布係數為： =0.7450
2、支點截面的荷載橫向分布係數
如圖3—4所示，按槓桿原理法繪製荷載橫向分布係數並進行布載，1號梁可變作用的橫向分布係數計算如下：
圖3—3 跨中的橫向分布係數的計算圖示（尺寸單位：cm）
圖3—4 支點的橫向分布係數計算圖示（尺寸單位：cm）
可變作用（汽車）： =0.5×（1+0.18）=0.59
3、橫向分布係數彙總（見表2—4）
表2—4 1號梁可變作用橫向分布係數
3.2.3 車道荷載的取值
根據《橋規》4.3.1條，公路—i級的均布荷載標準值和集中荷載標準值為：
10.5kn/m
計算彎矩時 =kn
計算剪力時 =316×1.2=379.2kn
3.2.4 計算可變作用效應
在可變作用效應計算中，本橋對於橫向分布係數的取值作如下考慮：支點處橫向分布係數，從支點至第一根橫樑段，橫向分布係數從直線過渡到，其餘梁段均取。
1、求跨中截面的最大彎矩和最大剪力
計算跨中截面最大彎矩和最大剪力採用直接載入求可變作用效應，圖3—5示出跨中截面作用效應計算圖示，計算公式為：
3—5）
式中：s——所求截面汽車標準荷載的彎矩和剪力
——車道均布荷載標準值
——車道集中荷載標準值
——影響線上同號區段的面積
y——影響線上最大座標值
可變作用（汽車）標準效應
=0.5×0.7450×10.
5×9.75×39-0.5×0.
22×6.5×10.5×0.
0556+0.7450×316×9.75=3766.
34kn·m
=0.5×0.7450×10.5×0.5×19.5+0.5×0.22×6.5×10.5×0.0556+
0.7450×379.2×0.5=178.97kn
可變作用（汽車）衝擊效應
=3766.34×0.191=719.37kn/m
=178.97×0.191=34.18kn
圖3—5 跨中截面計算圖示（尺寸單位：m）
2、求l/4截面的最大彎矩和最大剪力
圖3—6為l/4截面作用效應的計算圖示
圖3—6 l/4截面作用效應計算圖（尺寸單位：m）
可變作用（汽車）標準效應
=0.5×0.7450×10.5×7.3125×39-0.5×（1.625+0.5416）×0.22×6.5×10.5+
0.7450×316×7.3125=2820.68kn/m
=0.5×0.7450×10.
5×0.75×29.25-0.
5×0.22×6.5×10.
5×0.0556+0.745×379.
2×0.75=297.26kn
可變作用（汽車）衝擊效應
=2820.68×0.191=538.751kn/m
=297.26×0.191=56.78kn
3、求支點截面的最大剪力
圖3—7示出支點截面最大剪力計算圖式
圖3—7 支點截面計算圖式（尺寸單位：m）
可變作用（汽車）效應
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