現澆梁支架計算書
一.主線箱梁荷載：
1. 按梁支點處截面計算（偏於保守考慮）
s=28.93-（3.99+4.17）x2=12.6m2
每公尺箱梁砼重量:q1=×r=0.764×26=19.8kpa
施工荷載:q2=2.5kpa
振搗荷載:q3=2kpa
傾搗砼時衝擊荷載:q4=2kpa
故總的面荷載:q= q1+ q2 + q3 + q4 =19.8+2.5+2+2=26.3kpa
考慮1.2安全係數故：梁面荷載q支=26.3×1.2=31.56kpa
二.碗扣式滿堂支架驗算：
本施工方案支架採用φ48×3.5q235碗扣式腳手架搭設立杆，縱、橫間距均為60cm，橫桿步距按照1.2m進行布置，碗扣式腳手架荷載當橫桿步距為1.
2m時，單根所受荷載為30kn。按一孔計算：
由前面計算得面荷載q=31.56kpa
一孔跨度為30m,橋梁底板寬度為16.5m得：
一孔面積為s=30×16.5=495m2，照90cm×90cm布置，橫向立桿為19根，縱向立桿為34根，
單根立桿所受力f===24.8 kn
立桿彎曲強度： <[w]
f—單根立桿上荷載l—立桿間距
w—鋼管抵抗矩w=5.078×103mm3w]—剛材極限強度值，為215mpa
= mpa＞[w]= 215mpa
鋼管彎曲強度不符合要求。故立杆間距為90cm×90cm布置不能滿足要求，現按照60cm×60cm間距布置計算：
按照60cm×60cm布置，橫向立桿為28根，縱向立桿為50根，則
單根立桿所受力f===10.94kn
立桿彎曲強度： ==77.55mpa <[w]= 215mpa
立桿抗彎剛度：
故立杆間距60cm×60cm能滿足要求。
三.橫橋向方木分配梁檢算:
本施工方案中箱梁底模底面橫橋向分配梁採用10×15方木(如下圖1),間距0.3m,長邊豎直、短邊水平布置，則每根方木承受荷載轉化為勻佈線荷載為：
q線=31.56×0.3=9.47kn
根據受力情況,其受力模型簡化為受均布荷載的簡支梁
w=bh2/6=1/6×10×152=375cm3 i=bh3/12=1/12×10×153=2812.5cm4
mmax=kn·m q=2.84kn
1.抗彎承載能力檢算：
δmax=mmax/w=(0.43×103)/375=1.15mpa＜0.9δw=0.9×11=9.9mpa
0.9為方木不均勻杆減係數
2.抗剪能力檢算:
根據材料力學中矩形截面梁公式得
τmax= =0.284mpa＜0.9[τ]=0.9×1.7=1.53mpa
1、 撓度檢算：
=5ql4/384ei=(5×9.47×604)/384×9000×2812.5)=0.06mm＜
=l/400=400/400=1mm
故橫橋向採用10×15cm方木能滿足施工要求.
四.縱橋向縱樑檢算:
縱樑採用3根48鋼管布置在豎桿頂托上。
鋼管δ=215n/mm2 e=2.06x105 n/mm2 a=489mm2 i=15.78mm
w= (d3-d14/d)=×（4.83－4.204/4.8）=4.493cm3
i＝0.0491×（d4-d14）=0.0491×（4.84－4.204）＝10.786cm4
鋼管縱向受力如下圖:
集中力p=ql=9.47×0.6=5.68kn
本施工方案將結構受力模型簡化為受集中力的簡支梁(偏保守考慮)受力圖如右下圖示則:
mmax=0.05p+0.3×0.5p=0.05×5.68+0.3×0.5×5.68=1.136kn·m
qmax=3/2p=1/2×3×5.68=8.52kn
1.抗彎承載能力檢算：
δmax=
3.撓度檢算：
撓度係數最大為0.644
δ＝μql4/100ei=0.644×9.47×103×0.64/(100×2.1×105×
106×10.786×10-8×3)
=1.163mm<[δ]＝600/400＝1.5mm
故縱向鋼管分配樑能滿足施工要求。
五、覆膜膠合板強度檢算
彈性模量，靜彎強度根據《建築施工常用計算手冊》查得：
膠合板：e木＝3.5×103mpa [σ]木＝25mpa
取1mm寬板條作為計算單元，木膠合板h=18 mm，
h3=×1×183=486 mm4
h2=×1×182=54 mm3
膠合板的分配梁間距設為300 mm（均布荷載），則
q=9.47×10-3 kn/m
×9.47×10-3×0.302=1.0×10-4
1.0×10-4/(54×10-9)=1.85mpa<[σ]＝25 mpa
＝5×9.47×10-3×3004/(384×3.5×103×486)
=0.59mm<[δ]＝300/200＝1.5 mm
六.通道支架檢算：
1、28a工字鋼檢算，門洞上布置間距1m，梁單位長度上的荷載為：q1=31.56kn/m
跨中最大彎距為：mmax=
支點處最大剪力：vmax=
查《鋼結構計算手冊》得i28a ix=7115cm4 wx=508.2cm3
彎距正應力為（臨時結構，取.1.3的容許應力增加值）
撓度δ＝l4
=5×31.56×40004/(384×2.1×105×7115×104)
＝7.04mm<[δ]＝4000/400=10mm
可知該工字鋼滿足要求。
2、45a工字鋼檢算，鋼支墩上的橫向分配梁，承受其上的縱向分配梁傳來的荷載q=31.56x6/1/3=63.12kn/m，28a工字鋼重g=43.
47x5x6=1304kg,作用在45a工字鋼荷載q』=1.3kn/m,取一跨簡支樑來計算，
跨中最大彎距為mmax=
支點處最大剪力：vmax=
查《橋涵計算手冊》得i45a ix=32240cm4 wx=1430cm3 sx=836.4 d=11.5mm,
彎距正應力為.
撓度δ＝l4=5×64.42×60004/(384×2.1×105×2×322404)=8.03mm<[δ]＝6000/400=15mm.
可知該工字鋼滿足要求。
3、鋼支墩檢算（φ600×3mm鋼管，a=5623mm2），上橫樑傳下荷載f=64.42x6=386.52kn，工鋼重量：
7.8kn，則總受力為：386.
52+7.8=394.32kn，正應了q=394.
32/5623=70.1n/mm2＜f=205 n/mm2
以上材料均能滿足施工要求。
六.地基承載力計算：
立桿底座驗算： n≤rd
間距為60cm布置立桿時，每根立杆上荷載為10.94kn;
底座承載力（抗壓）設計值，一般取rd =40kn;
得：17.08kn≤40kn 立桿底座符合要求。
立桿地基承載力驗算：≤k·k
式中 n為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；
ad為立桿底座面積ad=15cm×15cm=225cm2；
k為地基承載力標準值；
k調整係數；混凝土基礎係數為1.0
按照最不利荷載考慮：
=≤k·k=1.0×145kpa
經過計算，地基處理要求貫入試驗垂擊數必須達到5下。基礎處理時填宕渣，並用壓路機壓實後檢測。
將混凝土作為剛性結構，按照60cm×60cm布置，在乙個平方面積上有四根立桿，每根為10.94kn，f=4×10.94=43.
76kn 則p=43.76 kn /1m2=43.76kpa
由上表對照，經過地基處理後，可以滿足要求。
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