端蓋主要用於零件的外部，起密封，阻擋灰塵的作用。故其在機器中只是起輔助作用，對機器的穩定執行影響不是很大，其在具體加工的時候，精度要求也不是很高，加工起來也十分容易。
該端蓋的各項技術要求如下表所示：
該端蓋結構簡單，形狀普通，屬一般的盤蓋類零件。主要加工表面有端蓋左、右端麵，方形端麵，要求其端麵跳動度相對中心軸線滿足0.03mm，其次就是φ25孔及φ10孔，φ25孔的加工端麵為平面，可以防止加工過程中鑽頭鑽偏，以保證孔的加工精度；另外φ10孔的加工表面雖然在圓周上，但通過專用的夾具和鑽套能夠保證其加工工藝要求。
該零件除主要加工表面外，其餘的表面加工精度均較低，不需要高精度工具機加工，通過銑削、鑽床的粗加工就可以達到加工要求。由此可見，該零件的加工工藝性較好。
確定端蓋的生產型別
依設計題目知：q=5000件/年，m=1件/年，結合生產實際，備品率a%和廢品率b%分別取3%和0.5%。代入公式得：
n=5000臺/年x1件/臺x（1+3%）x（1+0.5%）=5175.75
端蓋重量為0.5kg，由表1-3知，端蓋屬輕型零件；由表1-4知，該端蓋的生產型別為大批生產。
端蓋在工作過程中不承受衝擊載荷，也沒有各種應力，毛胚選用鑄件即可滿足工作要求。該端蓋的輪廓尺寸不大，形狀亦不是很複雜，故採用砂型鑄造。
確定毛胚的尺寸公差和機械加工餘量
由表2-1至表2-5可知，可確定毛胚的尺寸公差及機械加工餘量。
1. 公差等級
由端蓋的功用和技術要求，確定該零件的公差等級為ct=9。
根據該端蓋零件的技術要求，選擇端蓋左端麵和φ25孔作為精基準，零件上的很多表面都可以採用它們作基準進行加工，即遵循「基準統一」原則。φ25孔的軸線是設計基準，選用其作竟基準定位端蓋兩端面，實現了設計基準和工藝基準的重合，保證了被加工表面的端麵跳動度要求。選用端蓋左端麵作為精基準同樣是遵循了「基準重合」原則，因為該端蓋在軸向方向上的尺寸多以該端麵作設計基準。
作為粗基準的表面應平整，沒有飛邊、毛刺或其他表面欠缺。這裡選擇端蓋右端麵和φ60外圓面作為粗基準。採用φ60外圓面定位加工內孔可保證孔的壁厚均勻；採用端蓋右端麵作為粗基準加工左端麵，可以為後續工序準備好精基準。
根據端蓋零件圖上的各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，確定加工件各表面的加工方法，如下表所示：
該端蓋加工質量要求一般，可將加工階段劃分為粗加工、半精加工兩個階段。
在粗加工階段，首先將精基準（端蓋左端麵和φ25孔）準備好，使後續工序都可採用精基準定位加工，保證其他表面的精度要求；然後粗銑端蓋右端麵、方形端麵、車φ75外圓、3x.0.5倒角。
在半精加工階段，完成端蓋右端麵的精銑加工和φ10孔的鑽-鉸-精鉸加工及φ14孔等其他孔的加工。
選用工序集中原則安排端蓋的加工工序。該端蓋的生產型別為大批生產，可以採用萬能型工具機配以專用工、夾具，以提高生產率；而且運用工序集中原則使工件的裝夾次數少，不但可縮短輔助時間，而且由於在一次裝夾中加工了許多表面，有利於保證各加工表面的相對位置精度要求。
1．機械加工工序
（1）遵循「先基準後其他」原則，首先加工精基準——端蓋左端麵和φ250+0.03mm孔。
（2）遵循「先粗後精」原則，先安排粗加工工序，後安排精加工工序。
（3）遵循「先面後孔」原則，先加工端蓋右端麵，再加工φ25孔。
2．熱處理工序
鑄造成型後，對鑄件進行退火處理，可消除鑄造後產生的鑄造應力，提高材料的綜合力學效能。該端蓋在工作過程中不承受衝擊載荷，也沒有各種應力，故採用退火處理即可滿足零件的加工要求。
3．輔助工序
在半精加工後，安排去毛刺、清洗和終檢工序。
綜上所述，該端蓋工序的安排順序為：在、熱處理——基準加工——粗加工——精加工。
在綜合考慮上述工序順序安排原則的基礎上，下表列出了端蓋的工藝路線。
在這只確定鑽-鉸-精鉸φ14孔的加工餘量、工序尺寸和公差。
由表2-28可查得，精鉸餘量z精鉸=0.05mm；粗鉸餘量z粗鉸=0.15mm;鑽孔餘量z鑽=13.
0mm。查表1-20可依次確定各工序尺寸的加工精度等級為，精鉸：it7；粗鉸：
it10；鑽：it12。根據上述結果，再查標準公差數值錶可確定各工步的公差值分別為，精鉸：
0.018mm;粗鉸：0.
070mm;鑽：0.18mm。
綜上所述，該工序各工步的工序尺寸及公差分別為，精鉸：φ140+0.018mm;粗鉸
φ13.950+0.070mm; 鑽φ13.00+0.18mm,它們的相互關係如下圖所示。
在這只計算鑽-鉸-精鉸φ10孔此工序的切削用量和時間定額。
一、切削用量的計算
（1）鑽孔工步
1）背吃刀量的確定取ap=13.0mm.
2) 進給量的確定由表5-22，選取該工步的每轉進給量f=0.1mm/r。
3）切削速度的計算由表5-22，按鑄鐵硬度為200~241hbs計算，切削速度v選取為12m/min,由公式（5-1）n=1000v/3.14d可求得該工序鑽頭轉速n=389.96 r/min ,參照z525型立式鑽床的主軸轉速，取轉速n=392 r/min ,再將此轉速代入公式（5-1），可求出該工序的實際鑽削速度為v=3.
14nd/1000=12.06 m/min。
（2） 粗鉸工步
1）背吃刀量的確定取ap=0.98mm。
2) 進給量的確定由表5-31，選取該工步的每轉進給量f=0.4mm/r。
3）切削速度的計算由表5-31，切削速度v選取為2m/min,由公式（5-1）n=1000v/3.14d可求得該工序鑽頭轉速n=63.95 r/min ,參照z525型立式鑽床的主軸轉速，取轉速n=97r/min ,再將此轉速代入公式（5-1），可求出該工序的實際鑽削速度為v=3.
14nd/1000=3.0 m/min。
（3）精鉸工步
1）背吃刀量的確定取ap=0.02mm。
2) 進給量的確定由表5-31，選取該工步的每轉進給量f=0.3mm/r。
3） 切削速度的計算由表5-31，切削速度v選取為4m/min,由公式（5-1）n=1000v/3.14d可求得該工序鑽頭轉速n=127.4r/min ,參照z525型立式鑽床的主軸轉速，取轉速n=140r/min ,再將此轉速代入公式（5-1），可求出該工序的實際鑽削速度為v=3.
14nd/1000=4.4m/min。
1．基本時間tj的計算
（1） 鑽孔工步
根據表5-41，鑽孔的基本時間可由公式 tj =l/fn=(l+l1+l2)/fn 求得。式中l=20mm; l2=1mm; l1=d/2*cotkr+(1~2)=9.8/2*cot54+1mm=5.
3mm; f=0.1mm/r;n=392mm/r.。將上述結果代入公式，則該工序的基本時間tj=(12mm+5.
3mm+1mm) /(0.1mm/min x 392r/min)=0.47min=28s。
（2） 粗鉸工步
根據表5-41，鉸圓柱孔的基本時間可由公式 tj =l/fn=(l+l1+l2)/fn 求得。式中 l2、l1由表5-42按kr=15、ap=（d-d）/2=（9.96-9.
8）/2=0.08的條件查得l1=0.37mm; l2=15mm; 而l=12mm; f=0.
4mm/r; n=97r/min.。將上述結果代入公式，則該工序的基本時間tj=(12mm+0.37mm+15mm) /(0.
4mm/min x 97r/min)=0.7min=42s。
（3） 精鉸工步
同上，根據表5-41可由公式 tj =l/fn=(l+l1+l2)/fn 求得該工步的基本時間。式中 l2、l1由表5-42按kr=15、ap=（d-d）/2=（10-9.96）/2=0.
02的條件查得l1=0.19mm; l2=13mm; 而l=12mm; f=0.3 mm/r; n=140 r/min.。
將上述結果代入公式，則該工序的基本時間tj=(12mm+0.19mm+13mm) /(0.4mm/min x 97r/min)=0.
6min=36s。
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