君悅財富廣場二期
編制人審核人
批准人江蘇中廈(集團)****連雲港新浦分公司
編制日期：2023年8月25日
模板與支架專項方案
一、編制依據
1、設計結構施工圖；
2、設計交底及會審記錄；
3、《建築施工計算手冊》；
4、《建築施工手冊》第四版縮印本；
5、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》 jgj130-2001
二、工程概況
連雲港市新浦區巨龍南路66號，君悅財富廣場二期工程，地下室一層，地上34層，建築面積75000平方，高度105.78公尺，抗震設防的烈度6度，設計使用年限為50年。
三、模板及支撐體系設計及說明
1、採用材料及支撐系統
1.1框架柱、梁牆模板採用18厚木九夾板配60×100木枋，梁柱接頭採用木定型模板，板模為18厚竹膠板或九層板，下墊50×100木方，
1.2採用塑料雙面貼拼縫，設鋼管架滿堂支撐，梁柱輔以對拉螺栓加固。
1.3鋼筋保護層墊塊：剪力牆、框架柱、樑側採用硬質塑料卡環，梁底、板底採用碎花崗岩墊塊。
1.4柱（牆）模支撐系統：牆模豎楞採用50x100木枋,柱箍採用φ48×3.
5mm鋼管，豎楞採用50×100木枋，當柱截面大於700mm時，增設對拉絲杆，絲杆截面積和間距根據力學計算確定。與柱箍連線的支撐系統採用φ48×3.5mm鋼管綜合腳手架支撐系統。
1.5梁模：側模和底模採用18mm厚木膠合板。
梁模支撐系統：底模底楞採用50×100木枋,側模豎楞採用φ48×3.5mm鋼管，其腳手架採用φ48×3.
5mm鋼管綜合腳手架及梁下設單支頂支撐系統。
1.6板模：採用18mm厚九層木膠合板或10mm厚雙面覆膜竹膠板。板模支撐系統：採用50×100木枋和對拉螺栓，腳手架採用φ48×3.5mm鋼管綜合腳手架
2、模板安裝方法
本工程採用框架柱與框架梁分二次支模，連續澆灌砼的方法組織施工，由於主次梁鋼筋多且複雜，因此，先只能安裝梁底模，校正、固定後綁紮梁鋼筋，再安裝樑側模，最後安裝板模。
砼對模板側壓力大，支模時嚴格按照支模示意圖中的方法和具體尺寸施工。由於樑內鋼筋較密，樑內雜物無法清除，因此每道樑側應預留200高畫質渣孔，待樑內沖洗、清除雜物後再封模。樑內跨度大於6.
0公尺時，模板應按跨度的2.5‰起拱，懸臂構件均應按跨度的5‰起拱。
3、支撐體系施工計算說明
3.1本工程支撐體系
通過對最大梁板荷載計算，確定其具體模板支撐設計要求（具體計算程式略）。
首層主次梁荷載是通過支撐架傳遞的，所以在搭設首層梁、板鋼管支撐時，應將上下層立桿對齊，已承受首層傳來的荷載。
下層樓面砼澆築後，應在板麵上彈出與下層對齊的大樑鋼管支撐中心線，以利於與上層梁板支架鋼管立桿支撐對中。
3.2支撐搭設注意事項
（1）材料要求
鋼管採用ф48×3.5mm規格，使用前應進行挑選。凡有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁、鑽孔或裂紋者，均不得使用。扣件在使用前，清洗打油，必須經過嚴格檢查，
鋼管單支頂接頭凡有脆裂或滑絲等現象者，嚴禁使用。
（2）鋼管搭設
立桿與大橫桿必須用十字卡連線，禁止用旋轉卡連線。當立杆高度不夠時，轉換層大樑下立杆必須採用對接，樓板下支撐立桿可採用兩根搭接，但接長立桿必須與兩道橫桿用十字卡相連，禁止只連一道橫桿。小橫桿必須貼近立桿布置，置於大橫桿之上，並用十字卡扣牢，本工程轉換層梁底板下鋼管橫桿須在立桿上設雙卡扣，防止荷載過大，大小橫桿下滑。
剪刀撐：分板下剪刀撐和梁下剪刀撐兩種，板下剪刀撐主要滿足板下滿堂支架和每道承重架之間的穩定，梁下剪刀撐主要滿足梁下承重架的穩定。剪刀撐用旋轉卡與4根立桿連線。
所有立桿要求落到實處，以利受力良好。所有卡扣要求緊固適度，松了不行，但擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，要求扭矩控制在可用扭力扳手實測。砼澆注前，應組織專人對支撐架及卡扣進行認真檢查。
四、柱模板支撐系統施工驗算
以本工程最不利情況為例，對其模板支撐進行設計計算，其他短肢剪力牆，以此為標準進行施工。模板採用18厚木膠合板，柱箍採用φ48×3.5mm厚的鋼管，豎楞採用60×100mm的木枋，採用m14對拉螺栓加固。
已知：混凝土自重為24kn/m3,強度等級c25，坍落度為180mm±20mm,採用商品混凝土，澆築速度柱取6m/h,梁板取2.5m/h,混凝土入模溫度為15-25℃，用插入式振搗器振搗。
本工程結構樓層採用柱與梁板混凝土連續澆灌，施工縫設於梁底下50㎜處。
1、框架柱側壓力計算
由於其採用的振搗器為插入式振搗器(屬於內部振搗器)，因此新澆混凝土對模板的最大側壓力，按下列二式計算，並取其中較小值作為側壓力的最大值：
f1=0.22rct○β1β2u1/2； f2=rch
新澆混凝土對模板側面的壓力計算：混凝土溫度t=25℃，坍落度為18-20cm摻外加劑，混凝土澆築速度為υ=6.0m／h，即：
β1=1.2; β2=1.15; h=4.0 m; t○=200／(25+15)。
(1)、新澆混凝土對模板產生側壓力標準值：
f1=0.22×rc×200/(t+15)×β1×β2×v1/2)
=0.22×24×200/(25+15)×1×1.15×61/2
=75kn/m2
β1不摻加外加劑時取1.0,摻具有緩凝作用外加劑時取1.2
β2坍落度小於30mm時，取0.85; 坍落度50-90取1；坍落度110-150時，取1.15。
f2=rch=24×4=96kn/m2>75kn//m2㎡
取二者較小值：f1=75kn//m2
砼側壓力設計值：f=f1×分項係數×折減係數
=75×1.2×0.85=76.5kn/m2
則：砼有效壓頭高度：h=f/rc=75/24=3.13m
(2)、傾倒混凝土產生的水平荷載標準值：f2=4kn/m2
荷載設計值： f2=4×1.4×0.85=4.76kn/m2
(3)、進行荷載組合後：f=f1+f2=76.5+4.76=81.23 kn/m2
計算結果詳下圖：
2、確定柱模豎楞木方的間距
在滿足模板的強度和剛度的情況下，確定柱模豎楞木方的間距a取1m寬的單元模板按三跨連續梁進行計算:
當計算強度時的線荷載: q1=81.23kn/m2×1m=81.23kn/m
當計算剛度時的線荷載： q2=76.5kn/m2×1m=76.5kn/m
模板受力圖如下：
（1）根據模板抗彎強度驗算確定豎楞間距a1 fm≥mmax/w
20×106≥0.1×81.23×103×a12/（1×0.0182/6）
則：a1≤365mm
（2）根據模板撓度（剛度）確定豎楞間距a2 ωmax≤a2/250
677×q2× a24 )/100ei≤a2/250
677×76.5×103×a24)/(100×4000×106×1×0.0183/12)≤a2/250
a2≤247mm
根據上述計算得的豎楞木枋的間距和實際牆或柱寬最終確定間距為245mm，詳後支模附圖所示：
3、確定柱鋼管橫楞（柱箍）的間距
（1）根據豎楞的抗彎強度確定柱箍間距l
其線荷載為：q1=81.23kn/m2×0.245m=19.9kn/m
按三跨連續梁計算：其受力圖如下：
則：fm≥mmax/wn
11×106≥(0.1×19.9×103×l2)/(0.125×0.0552/6)
l≤0.590m
（2）根據豎楞撓度（剛度）確定豎楞間距l
其線荷載為：q1=76.5kn/m2×0.245m=18.7kn/m
按三跨連續梁計算，其受力圖如下：
ωmax≤l/250
（0.677×q2× l4）/100ei≤l/250
（0.677×18.7×103×l4）/(100×9000×106×0.125×0.0553/12)≤l/250
l≤0.794m
根據木枋豎楞的抗彎強度和剛度最終確定鋼管橫楞間距l=590mm。詳後支模附圖所示為（600）：
4、確定對拉螺栓間距
作用在鋼管上的側壓力按均布荷載考慮，按三跨連續梁計算。
則：當計算強度時的線荷載:
q1=（19.9×103n/m×0.59m）/0.245m=47.9×103n/m
當計算剛度時的線荷載：
q2=（18.7×103n/m×0.59m）/0.245m=45×103n/m
其受力圖如下：
（1）根據鋼管外楞的抗彎強度確定對拉螺栓間距l fm≥mmax/wn
215×2≥0.1×47.9×l2/（2×4.73×103）
l≤921mm
（2）根據鋼管外楞撓度（剛度）確定豎楞間距l : ωmax≤l/500
（0.677×q2×l4）/100ei≤l/500
0.677×45×l4/(100×2.06×105×2×11.35×104)≤l/500
l≤675mm
根據雙鋼管橫楞的抗彎強度和剛度最終確定對拉螺栓間距l≤670mm。詳後支模附圖所示為（600）
5、確定對拉螺栓規格
每根對拉螺栓受的力n=0.6×47.9×670+0.5×47.9×670=35.3kn
n/a≤fm
35.3×103/（3.14×d2/4）≤215
d≥14.5mm
選用直徑φ14的螺栓：現根據實際情況調整為φ14@600；
或根據實際情況調整為φ12@450
6、薄壁柱模板安裝方法
7、矩型柱模板安裝方法：
（1） 框架柱1200*1200㎜、1300*1300㎜支模斷面示意圖如下：
1300*1300
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