一 、工程概況 3
2.架空層樓板模板 3
3.架空層梁模板 3
三 、高支模計算 4
大樑模板設計 4
1.大樑模板計算 4
2、鋼管架支撐穩定性驗算 7
3.承載力驗算 8
4.樑側模及對拉螺栓拉力計算 8
四 、高支模施工方法 10
1.材料 10
2.施工順序 10
3.安裝支撐系統 11
4.梁、板模板的安裝 11
5.支頂、梁板模板的拆除 11
6.技術安全措施 12
7.預防坍塌事故的技術措施 12
8.預防高空墜落事故安全技術措施 13
9.混凝土澆築方法及技術措施 13
五 、高支模的施工管理 13
六 、監測措施 14
七 、應急預案 15
1.編制依據
⑴《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj128-2000；
⑵《木結構設計規程》gb50005--2003；
⑶《混凝土結構工程施工質量驗收規範》50204-2002；
⑷《建築工程施工質量驗收統一標準》gb50300－2001；
⑸《金科兩江廣場城市綜合體酒店工程結構施工圖紙》；
⑹《金科兩江廣場城市綜合體酒店工程施工合同》;
⑺《建築施工計算手冊》2004版等。
金科兩江廣場城市綜合體酒店工程，位於重慶市涪陵區濱江路， 酒店建築面積40287.66平方公尺，建築層數17層，建築高度為69.9公尺,結構形式為框剪結構,其中大廳架空層高度為13.
5公尺,針對實際情況對超高支模特編制如下方案:
⑴鋼管：ф48×3.5mm；
⑵枋木：80mm×80mm×2000mm、80mm×80mm×1200mm；
⑶膠合板：915mm×1830mm×18
(4)用腳手架配套底托，墊板尺寸為100×100×18mm。
(5)九夾板：915㎜×1830×18㎜
⑴、樓板底模採用18mm厚夾板，支撐系統採用50×100mm的木枋、扣件式腳手架。
⑵、所有樓板支撐體系均採用腳手架跨距@900mm，排距為900m，最上層木枋為50×100mm@450，高度1000 mm以上大樑跨距為450 mm，排距為450 mm，腳手架水平拉桿沿高度設定，第一道水平拉桿離柱腳200～300mm處，以後每隔1.8m設一道。
3.架空梁模板
⑴、梁底模和側模採用18mm厚夾板，梁底支撐系統採用50×100mm的木枋、扣件式腳手架。
⑵、所有梁模板垂直支撐的腳手架沿梁縱向方向布置，間距是700mm，根據層高及樑高來考慮，並通過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模的高度要求。每隔1.5公尺縱橫水平拉桿各一道，以保證整個支撐體系的穩定性。
⑶、採用50×100mm木枋作為梁的水平支撐。上層木枋（直接承托梁底模板的木枋）為50×100mm，間距250mm；側模加豎向100mm(寬)×50距500mm的木方。
⑷、跨度l>4m的肋承梁，應按施工規範起拱,起拱高度符合設計和施工規範的要求，主次梁交接時，先主梁起拱，後次梁起拱。
根據設計圖紙，該高支模最高位置梁截面為1300×3000mm，梁模板採用18mm厚夾板,支頂間距450mm，梁底中間加鋼管支頂間距900mm，側模加豎向50×100mm木枋間距300mm，梁穿φ14@500×600對拉螺栓，梁底橫楞為間距150mm的50×100mm木枋，縱楞為兩條50×100mm，木枋。
1. 底模板驗算
q150 150 150 150 150 150
計算簡圖1
〈1〉 荷載計算
①模板自重1.3×0.018×6=0.018kn/m
②新澆混凝自重3.0×1.30×24=37.44kn/m
③鋼筋自重3.0×1.30×1.5=2.34kn/m
④施工振搗荷載2×1.30=0.800kn/m
⑤施工人員及裝置荷載:1.30×2.5=1.00 kn/m(均布荷載)
f=2.5kn (集中荷載)
ⅰ.當作用於模板上的施工人員及裝置為均布荷載時:
總豎向荷載q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)
0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800+1.00)
=49.998kn/m
ⅱ.當作用於模板上的施工人員及裝置為集中荷載時:
總豎向荷載q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④
0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×（0.800）
=48.878kn/m
〈2〉 強度驗算
按四跨連續梁計算，查表得各係數如下：
均布荷載計算係數：
km=0.077剪力係數kv=-0.607,撓度係數kω=0.632
集中荷載計算係數：
kmf=0.169剪力係數kv=-0.661,撓度係數kω=-0.446
則m1=kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087
m2=kmq2l2+ kmffl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15
=取m2進行驗算。
w=bh2/6=400×182/6=21600mm3
б=m/w=(0.148×106)/ 21600=6.854n/mm2<[б]=13n/mm2滿足要求。
〈3〉 抗剪驗算
v=kvq2l+kvf=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102kn
τ=3v/2bh
=(3×6.102×103)/(2×400×18)=1.271n/mm2滿足要求。
〈4〉 撓度驗算
q=1.21.2×(0.018+37.44+2.34)=47.758kn/m
膠合板的彈性模量取e=9000n/mm2
ω=kω×(ql4/100ei)
=0.632×[47.758×1504/(100×9000×400×183/12)]
=0.276mm<[ω]=l/400=400/400=1.00mm 滿足要求。
〔2〕梁底模板下橫楞計算(150mm)
計算簡圖如「計算簡圖10」示:
300 400 300
計算間圖2
〈1〉荷載計算
①模板自重：0.15×0.018×5=0.014kn/m
②新澆混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04kn/m
③鋼筋自重: 0.15×3.9×1.5=0.878kn/m
④施工振搗荷載:0.15×3.9=0.585kn/m
⑤施工人員及裝置荷載 0.15×2.5=0.375kn/m
總豎向荷載：q1=1.21.4(④+⑤)
1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×(0.585+0.375)
=19.262kn/m
木枋自重均布荷載：
選用松木，彈性模量e=10000n/mm2,容重r=6.0×103n/m3。
q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036kn/m
〈2〉強度驗算
w=bh2/6=2×50×1002/6=166667mm3
б=m/w =1.129×106/166667
=6.777n/mm2<[б]=13n/mm2
間距為150mm可滿足要求。
〈3〉抗剪驗算
v=qb/2=(19.262×0.4)/2=3.852kn
τ=3v/2bh=(3×3.852×103)/(2×50×100)=1.156n/mm2
〈4〉撓度驗算
q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.014+14.04+0.878)=17.918kn/m
e=10000n/mm2
i=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3
ω=[qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)]/384ei
=[17.918×400×10003(8-4×4002/10002+4003/10003)]/(384
×10000×8333333)
=1.663mm<[ω]=l/400=1000/400=2.5mm 滿足要求。
〔3〕最下排木枋（支承在頂托上的木枋）的計算
採用雙排木枋，計算簡圖如「計算簡圖7」示
〈1〉荷載計算
下排採用雙木枋，每一根梁底木枋傳到最下排木枋的集中力設計值是
p1=3.852kn
〈2〉強度計算
按四跨連續梁計算，查表得各係數如下：
km=0.077剪力係數kv=-0.607,撓度係數kω=0.632
kfm=0.169剪力係數kfv=-0.661,撓度係數kfω=1.079
m= kmp1+kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=
w=166667mm3
б=m/w=（0.652×106）/166667=3.9n/mm2<[б]=13n/mm2
滿足要求。
〈3〉抗剪驗算
v=kvp1=0.661×3.852=2.546kn
τ=3v/2bh=(3×2.546×103)/(2×(2×50×100))
=0.382n/mm2〈4〉撓度驗算
荷載不包括振搗荷載，則
q3=1.21.4×⑤
=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×0.375
=18.443kn/m
i=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3
p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689kn
滿足要求。
(1)荷載計算
①鋼管架自重合計2.5 kn/m
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1 施工組織設計 2 施工圖 3 混凝土結構工程施工質量驗收規範 gb50204 2002 2011版 4 建築工程施工質量驗收統一標準 gb50300 2013 5 本工程 施工組織設計 6 建築結構荷載規範 gb50009 2012 7 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj130 201...
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目錄 1 一 工程概況 3 二 高支模施工方案 4 1.支模採用的主要材料 4 2.梁模板 4 三 高支模計算 5 大樑模板設計 5 1.大樑模板計算 5 2.鋼管架支撐穩定性驗算 9 3.承載力驗算 9 4.樑側模及對拉螺栓拉力計算 10 四 高支模施工方法 12 1.材料 12 2.施工順序 1...