一、編制依據
1、《建築地基基礎設計規範》（gb50007-2002）；
2、《混凝土結構設計規範》（gb 50010-2002）；
3、《建築結構荷載規範》（gb 50009-2001）（2023年版）；
4、建築、結構設計圖紙；
5、qtz63塔機基礎製作說明書；
6、岩土工程勘察報告。
本工程為一幢地下1層，地上34層，建築物平面形狀為矩形。建築物高度：從±0.
000至屋面高102.40m，根據施工現場場地條件及周邊環境情況，選用1臺qtz63塔式起重機。塔吊起重機最大起重量為6t，結構自重31 t，整機重量43 t，工作半徑50m。
二、基礎設計主要引數
基礎樁：4ф700鑽孔樁，樁身混凝土等級c30，配8根φ18通長縱筋，配筋率為1%，縱筋錨入承臺40d，螺旋箍筋φ8＠200，每隔2m設一道φ12焊接加勁箍，縱筋混凝土保護層厚度70mm；樁頂標高-2.50m，樁長為25m，樁端入全風化巖1.
25m 樁頂嵌入承臺100mm。
承臺：平面尺寸5.0×5.
0m，厚度h=1.350m，樁與樁的中心距離為3.3m；承臺混凝土等級c25；承檯面標高為-1.
25m，承臺按塔機基礎製作說明書底面配雙層雙向φ20＠160鋼筋。
塔機基礎及地腳螺栓預埋的要求
1、塔機基礎內預埋有地腳螺栓、分布鋼筋和受力鋼筋等，基礎的製作嚴格按qtz63塔機基礎製作說明書圖1施工。
2、基礎表面應平整，併校水平，平整度誤差小於1/500。
3、基礎與基礎節下端四個大方法蘭的連線處用二次澆注的方法找平至水平，可用水準儀測量，，其水平誤差差值小於1/1000。
4、地腳螺栓在預埋時，必須用底架或工廠隨機提供的預埋模板。
5、放置預埋模板應注意，焊有角鋼的一面向上，並且將鋼板上焊有「後」字的一方置於塔機頂公升時平衡臂所在的一方。
6、將4顆地腳螺栓分別懸掛在模板四角薄鋼板的孔上，同時將32顆地腳螺栓分別懸掛在模板鋼板孔中，分別戴上乙個(或兩個)螺母，使螺母底面與螺栓頂端的長度為120mm。
7、將模板支承起來，使模板的鋼板底面比待澆注混凝土基礎頂面高出20～30mm。
8、用水準儀將模板的四塊鋼板校平至相對誤差≤1/500。
9、將地腳螺栓的上部扶至豎直狀態，然後在螺栓下端鉤環內置入φ25的長度不小於400mm的鋼筋，並利用它將螺栓下部與綁好的鋼筋焊接連線成為整體。將螺栓頭部用塑料布等物包住以防粘水泥等雜物。
10、檢查模板的放置方位，水平度誤差及螺栓豎直及固定情況無誤後，方可進行塔機基礎混凝土的澆搗
三、塔吊四樁基礎的計算書
（一）引數資訊
塔吊型號:qtz63塔吊起公升高度h=120.00m，
塔吊傾覆力矩m=760.00kn.m，混凝土強度等級:c30，
塔身寬度b=1.60m，基礎以上土的厚度d:=0.00m，
自重f1=31t，基礎承臺厚度h=1.35m，
最大起重荷載f2=6t，基礎承臺寬度bc=5.00m，
鋼筋級別:i級鋼。
（二）基礎最小尺寸計算
1.最小厚度計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.7條受沖切承載力計算。
根據塔吊基礎對基礎的最大壓力和最大拔力，按照下式進行抗衝切計算：
(7.7.1-2)
其中: f──塔吊基礎對基腳的最大壓力和最大拔力；其它引數參照規範。
η──應按下列兩個公式計算，並取其中較小值，取1.00；
(7.7.1-2)
(7.7.1-3)η1
--區域性荷載或集中反力作用面積形狀的影響係數；η2
--臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響係數；
βh --截面高度影響係數：當h≤800mm時，取β
h=1.0；當h≥2000mm
時，取β
h=0.9，
其間按線性內插法取用；
ft--混凝土軸心抗拉強度設計值，取14.30mpa；
σpc,m
--臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值
宜控制在1.0-3.5n/mm2範圍內，取2500.00；
um --臨界截面的周長：距離區域性荷載或集中反力作用面積周邊ho/2
處板垂直截面的
最不利周長；這裡取（塔身寬度+h
o）×4=9.60m；ho
--截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值；βs
--區域性荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的
比值，βs不宜
大於4；當β
s <2時，取β
s=2；當面積為圓形時，取β
s=2；這裡取βs=2；
αs --板柱結構中柱型別的影響係數：對中性，取α
s=40;對邊柱，取
αs=30;對角柱，
取αs =20. 塔吊計算都按照中性柱取值，取α
s=40 。
計算方案：當f取塔吊基礎對基腳的最大壓力，將h
o1從0.8m開始，每增
加0.01m，
至到滿足上式,解出乙個h
o1；當f取塔吊基礎對基腳的最大拔力時，同理,
解出乙個h
o2，最
後ho1與h
o2相加，得到最小厚度h
c。經過計算得到：
塔吊基礎對基腳的最大壓力f=200.00kn時，得h
o1=0.80m；
塔吊基礎對基腳的最大拔力f=200.00kn時，得h
o2=0.80m；
解得最小厚度 h
o =h
o1+h
o2+0.05=1.65m；
實際計算取厚度為:h
o=1.25m。
2.最小寬度計算
建議保證基礎的偏心矩小於bc/4，則用下面的公式計算：
其中 f──塔吊作用於基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載，
f=1.2×(450.80+60.00)=612.96kn；
g ──基礎自重與基礎上面的土的自重，
g=1.2×（25×bc×bc×hc+γ
m×bc×bc×d）
=1.2×(25.0×bc×bc×1.25+20.00×bc×bc×2.00)；γm
──土的加權平均重度，
m ──傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，m=1.4×630.00=882.00kn.m。
解得最小寬度 bc=2.77m，
實際計算取寬度為 bc=5.00m。
（三）塔吊基礎承載力計算
依據《建築地基基礎設計規範》(gb50007-2002)第5.2條承載力計算。
計算簡圖:
當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：
當考慮附著時的基礎設計值計算公式：
當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：
式中 f──塔吊作用於基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,f=304.30kn；
g──基礎自重與基礎上面的土的自重：
×bc×bc×d) =2137.50kng=1.2×(25.0×bc×bc×hc+γ
m──土的加權平均重度γm
bc──基礎底面的寬度，取bc=5.00m；
w──基礎底面的抵抗矩，w=bc×bc×bc/6=20.83m3；
m──傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，m=1.4×630.00=882.00kn.m；
a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：
a= bc / 2 - m / (f + g)=5.00/2-882.00/(612.96+2137.50)=2.18m。
經過計算得到:
無附著的最大壓力設計值
=(612.96+2137.50)/5.002+882.00/20.83=152.35kpa；
pmax
無附著的最小壓力設計值
=(612.96+2137.50)/5.002-882.00/20.83=67.68kpa；
pmin
有附著的壓力設計值 p=(612.96+2137.50)/5.002=110.02kpa；
=2×(612.96+2137.50)/(3×5.00×偏心矩較大時壓力設計值 p
kmax
2.18)=168.28kpa。
（四）地基基礎承載力驗算
地基基礎承載力特徵值計算依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第5.2.3條。
計算公式如下:
fa--修正後的地基承載力特徵值(kn/m2)；fak
--地基承載力特徵值，按本規範第5.2.3條的原則確定；取
145.00kn/m2；
ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正係數;
γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.00kn/m3b--基礎底面寬度(m)，當基寬小於3m按3m取值，大於6m按6m取值，取5.00m；γm
--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.00kn/m3；
d--基礎埋置深度(m) 取2.00m；
解得地基承載力設計值：fa=193.00kpa；
實際計算取的地基承載力設計值為:fa=193.00kpa；
地基承載力特徵值fa大於最大壓力設計值pmax=152.35kpa，滿足要求！
地基承載力特徵值1.2×fa大於偏心矩較大時的壓力設計值
pkmax=168.28kpa，滿足要求！
（五）基礎受沖切承載力驗算
依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第8.2.7條。
驗算公式如下:式中β
hp--- 受沖切承載力截面高度影響係數，當h不大於800mm時，
βhp 取1.0.當h大於等於2000mm時，β
hp取0.9，其間按線性內插法取用；ft
--- 混凝土軸心抗拉強度設計值；ho
--- 基礎沖切破壞錐體的有效高度；am
--- 沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at
--- 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，
取柱寬（即塔身寬度）；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬；ab
--- 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面
落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效
高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。pj
--- 扣除基礎自重及其上土重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，對偏
心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積淨反力；al
--- 沖切驗算時取用的部分基底面積
fl --- 相應於荷載效應基本組合時作用在a
l上的地基土淨反力設計值。
則，βhp --- 受沖切承載力截面高度影響係數，取β
hp=0.96；
ft --- 混凝土軸心抗拉強度設計值，取 f
t=1.43mpa；am
--- 沖切破壞錐體最不利一側計算長度:
am=[1.60+(1.60 +2×1.25)]/2=2.85m；
ho --- 承臺的有效高度，取 h
o=1.20m；
pj --- 最大壓力設計值，取 p
j=168.28kpa；fl
--- 實際沖切承載力：fl
=168.28×(5.00+4.10)×
((5.00-4.10)/2)/2=344.54kn。
其中5.00為基礎寬度，4.10=塔身寬度+2h；
允許沖切力：0.7×0.96×1.43×2850.00×
1200.00=3295041.75n=3295.04kn；
實際沖切力不大於允許沖切力設計值，所以能滿足要求！
（六）承臺配筋計算
1.抗彎計算
依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第8.2.7條。計算公式如下:
式中：m
i--- 任意截面i-i處相應於荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1
--- 任意截面i-i至基底邊緣最大反力處的距離；當牆體材料為混凝土時，
取a1=b即取a
1=1.70m；
pmax
--- 相應於荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取168.28kn/m2；
p --- 相應於荷載效應基本組合時在任意截面i-i處基礎底面地基反力設計值；
p=168.28×(3×1.60-1.70)/(3×1.60)=108.68kpa；
g---考慮荷載分項係數的基礎自重及其上的土自重，取
2137.50kn/m2；
l --- 基礎寬度，取l=5.00m；
a --- 塔身寬度，取a=1.60m；
a' --- 截面i - i在基底的投影長度, 取a'=1.60m。
經過計算得m
i=1.702×[(2×5.00+1.
60)×(168.28+108.68-2×2137.
50/5.002)+(168.28-108.
68)×5.00]/12=367.77kn.
m。2.配筋面積計算
依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第8.7.2條。公式如下:
式中，α
l --- 當混凝土強度不超過c50時，α
1取為1.0,當混凝土強度等
級為c80時，
取為0.94,期間按線性內插法確定，取α
l=1.04；
fc --- 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kn/m2；
ho --- 承臺的計算高度，h
o=1.20m。
經過計算得：α
s=367.77×106/(1.04×14.30×5.00×103×(1.20×103)2)=0.003；
ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs
=1-0.003/2=0.998；as
=367.77×106/(0.998×1.20×210.00)=1461.90mm2。
由於最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00×1250.00×0.15%=9375.00mm2。
故取 a
s=9375.00mm2。
E6號樓塔吊基礎施工方案
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