目錄一、編制說明及依據 1
二、工程基本概況 1
三、工程地質及現場情況 2
四、實施部署 3
五、塔吊設定、選擇及平面布置 3
六、塔吊基礎設計 6
七. 塔吊基礎複核計算 9
八、質量控制措施 17
九、安全控制措施 21
十、塔吊基礎的驗收和安裝條件 21
十一、附圖 22
花果園專案e區e6、e8、e9號樓工程
1.1、編制說明
本方案編制的目的是：為塔吊基礎施工提供完整的指導性檔案，用以指導塔吊基礎施工，確保塔吊基礎施工優質、高效、安全、文明地完成本階段的施工任務。
1.2、編制依據
1.2.1、《建築地基基礎設計規範》（gb50007-2002）；
1.2.2、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）；
1.2.3、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）（2023年版）；
1.2.4、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）；
1.2.5、《建築樁基技術規範》（jgj94-94）；
1.2.6、《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）；
1.2.8、e6號樓建築、結構工程部分施工圖紙；
1.2.9、tc5613-6（qtz80）塔機使用說明書；
根據區域地質資料，出露地層為二疊系下矛口組（p1m）中厚層～厚層石灰岩。岩體呈單斜產出。場區及鄰近地段無斷層通過，地質構造簡單，區域穩定性較好。
e6號樓塔樓西北、西南面均為規劃的市政道路，其東北面為e5#樓，東南面為e8、e9號樓;e6號樓安裝2臺塔吊，均位於e6號樓的西北側。e區的現場平面布置圖如下：
根據本工程工期緊，地質情況複雜等難點，專案部高度重視，由專案經理親自組織e6#樓塔吊基礎的施工，具體由綜合工長黃仕金具體實施，質量檢查由質量部黃鈺函負責，預留預埋由董存剛負責，養護由黃仕金負責。配備工人：磚胎膜施工人員2人，混凝土工5人，鋼筋工4人，焊工2人。
5.1、塔吊設定
由於e6號樓呈長狹窄形，周圍有邊坡，東北側附近有e5-2#塔吊，地下室和裙樓共3層而且面積大，工期緊，故設定兩台塔吊。為避免與e5-2#塔吊發生碰撞，故選擇一台50m臂長的塔吊，自編號為e6-1#；另一台塔吊選擇56m臂長的塔吊，自編號為e6-2#。安裝位置見下圖：
5.2、e6#樓塔吊選擇
根據e6號樓建築平面特點及周邊環境，為滿足施工各階段的垂直運輸要求，在e6號樓的西北面設兩台塔吊；以滿足各施工階段的材料垂直運輸及裝置吊裝要求。
5.2.1、e6-1#塔吊型號及其效能見下表：
5.2.2、塔吊公司提供的在工作狀態下和非工作狀態下的荷載值具體如下表所示：
固定基礎載荷示意圖
5.2.3、e6-2#塔吊型號及其效能見下表：
5.2.4、塔吊公司提供的在工作狀態下和非工作狀態下的荷載值具體如下表所示：
固定基礎載荷示意圖
6.1、塔吊基礎情況分析
6.1.1、根據工程的長寬比例以及相關塔吊效能，最終選擇了長沙中聯重工科技發展股份****生產的qtz80（tc5013-6）型和qtz80（tc5613-6）型塔式起重機。
6.1.2、由於建設單位未提供正式的地勘報告，根據e區附近地勘資料及現場探挖情況：(土質類別按現場實際情況確定）
1、地下水：據地表地質調查及鑽探探查，擬建場地地下水型別主要為基岩裂隙水，地下水埋藏較深，主要為大氣降水的補給，無統一水位標高，分布不均勻，常呈透鏡狀分布，水量隨季節性變化而變化。
2、土層：場地為粘土、碎石構成，二疊系下統茅口組（p1m）中厚層石灰岩，風化層厚度0.5～1.5m。
6.1.3在現場塔吊座標位置探挖1000*1000*800mm基坑，挖到設計標高後，請地勘單位現場驗槽，及諮詢地勘現場負責人，e6-1#塔吊和e6-2#塔吊採用天然基礎，基礎尺寸為5500*5500*1350mm。
6.1.4、承臺基礎施工形式為預埋螺栓固定基礎，內埋16根1100長φ38地腳螺栓。 見右圖所示：
6.2、塔吊基礎設計
（1）、天然基礎承臺設計詳表
6.3、塔吊基礎施工方法及做法見詳附圖
一、附圖二
由於e6-1#及e6-2#塔吊基礎均為天然基礎，故只需進行承臺的計算。
7.1、引數資訊
塔吊型號: tq60/80
自重(包括壓重):f1=852.60kn
最大起重荷載: f2=60.00kn
塔吊傾覆力距: m=1766kn.m
塔吊起重高度: h=40.50m
塔身寬度: b=1.60m
混凝土強度等級:c35
保護層厚度: 50mm
混凝土彈性模量:ec=31500.00n/mm
7.2、塔吊基礎頂面的豎向力與彎矩計算
（1）、塔吊自重(包括壓重)f1=852.60kn
（2）、塔吊最大起重荷載f2=60.00kn
作用於基底頂面的豎向力 f=1.2×(f1+f2)=1095.12kn
塔吊的傾覆力矩 m=1.4×1766=2472.4kn.m
7.3、塔吊抗傾覆穩定驗算
（1）5.5m×5.5m×1.35m基礎
基礎抗傾覆穩定性按下式計算：
e＝mk/（fk+gk）≤bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；
mk──作用在基礎上的彎矩；
fk──作用在基礎上的垂直載荷；
gk──混凝土基礎重力，gk＝25×5.5×5.5×1.35=1020.94kn；
bc──為基礎的底面寬度；
計算得：e=2472.4/(912.6+1020.94)=1.279m< 5.5/3=1.833m；
基礎抗傾覆穩定性滿足要求！
7.4、基礎受沖切承載力驗算
依據《建築地基基礎設計規範》（gb50007-2002）第8.2.7條。
驗算公式如下:
f1≤0.7βhpftamho
式中 βhp --受沖切承載力截面高度影響係數，當h不大於800mm時，βhp取1.0.當h大於等於2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內插法取用；取 βhp=0.96；
ft--混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57mpa；
ho--基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.30m；
am--沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2；
am=[1.60+(1.60 +2×1.30)]/2=2.90m；
at--沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝1.6m；
ab--沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +2×1.30=4.
20；pj--扣除基礎自重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積淨反力；取 pj=94.31kpa；
al--沖切驗算時取用的部分基底面積；al=5.5×(5.5-4.2)/2=3.575m2
fl--相應於荷載效應基本組合時作用在al上的地基土淨反力設計值。fl=pjal；
fl=94.31×3.575=337.16kn。
允許沖切力：0.7×0.96×1.57×2900×1300
=3977.50kn>fl=337.16kn；
實際沖切力不大於允許沖切力設計值，所以能滿足要求！
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一 編制依據 1 建築地基基礎設計規範 gb50007 2002 2 混凝土結構設計規範 gb 50010 2002 3 建築結構荷載規範 gb 50009 2001 2006年版 4 建築 結構設計圖紙 5 qtz63塔機基礎製作說明書 6 岩土工程勘察報告。本工程為一幢地下1層，地上34層，建築...
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