工作內容大綱（上海同濟寶冶機械人公司編制）
1、 計算依據
《建築結構荷載規範》gb50009-2001
《鋼結構設計規範》gb50017-2003
《混凝土結構設計規範》gb50010-2002
2、 計算說明
2.1滑移工作內容
本工程航站樓部分結構，選用累積滑移施工工藝，滑移區域位於東西向wj軸和ej軸之間，南北向g1線和11線之間，具體範圍如下圖所示。
滑移區域示意圖
滑移方向自南向北，每次滑移行程為36m，共需六次滑移來完成此區域工作。液壓爬行器設定於滑移區域最北端柱底部，每個軸線設定2個爬行器，共2臺，爬行器額定頂推能力為1000kn。
2.2滑移相關計算思路
建立滑移區域結構的計算模型——求出支座反力並計算滑移摩擦力——加固原結構——施加滑移荷載——分析每次滑移的應力和變形。
2.3相關計算引數選取
1）本工程滑移實施的摩擦面為鋼對鋼，黃油作為摩擦面潤滑介質。計算時取摩擦係數為0.12
2）滑移過程中僅考慮結構自重（組合係數取1.2）和施工荷載（組合係數取1.4）的影響，溫度和風荷載的影響。
3、 桿件加固
為保證滑移過程結構能成為穩定體系，計算前需對結構進行必要的加固，加固形式如下圖。
滑移拉桿加固示意圖
滑移拉桿假設模型
鋼柱編號圖
4、結構活荷載計算
結構滑移施工過程中的活荷載，主要包括滑動摩擦力和爬行器的頂推力，爬行器頂推力為一排鋼柱的所有摩擦力之和。柱腳處的豎向支座反力，通過sap2000軟體有限元分析求出。
4.1計算模型
1）第1次滑移模型
2）第2次滑移模型
3）第3次滑移模型
4）第4次滑移模型
5）第5次滑移模型
6）第6次滑移模型
4.2頂推力和摩擦力
滑動摩擦力摩擦力的計算，按照，為每個柱腳的豎向支座反力。
1）第1次滑移支座反力
4條軸線上的頂推力：
f1=54+59=113kn
f2=105+108=213kn
f3=116+111=227kn
f4=56+64=120kn
2）第2次滑移支座反力
由於滑移速度緩慢，可視為平衡狀態。4條軸線上的頂推力分別等於此列摩擦力之和
f1=200kn
f2=385kn
f3=398kn
f4=211kn
3）第3次滑移支座反力
由於滑移速度緩慢，可視為平衡狀態。8條軸線上的頂推力分別等於此列摩擦力之和
f1=108kn
f2=192kn
f3=365kn
f4=541kn
f5=553kn
f6=378kn
f7=195kn
f8=108kn
4）第4次滑移支座反力
由於滑移速度緩慢，可視為平衡狀態，10條軸線上的頂推力分別等於此列摩擦力之和
f1= 138kn，f2= 287kn，f3= 336kn，f4= 519kn，f5= 701kn
f6= 708kn，f7=535 kn，f8=344 kn，f9=280kn，f10=103kn
5）第5次滑移支座反力
由於滑移速度緩慢，可視為平衡狀態。10條軸線上的頂推力分別等於此列摩擦力之和
f1= 182kn，f2= 456kn，f3= 472kn，f4= 672kn，f5= 860kn
f6= 860kn，f7=685 kn，f8=489 kn，f9=445kn，f10=183kn
6）第6次滑移支座反力
由於滑移速度緩慢，可視為平衡狀態。8條軸線上的頂推力分別等於此列摩擦力之和
f1=259kn，f2=616kn，f3=601kn，f4=816kn，f5=1010kn
f6=1101kn，f7=834kn，f8=626kn，f9=599kn，f10=258kn
5、滑移過程驗算
5.1滑移計算模型
在每和滑到上的柱腳施加頂推力和摩擦力，分項係數1.4
1）第1次滑移模型
2）第2次滑移模型
3）第3次滑移模型
4）第4次滑移模型
5）第5次滑移模型
6）第6次滑移模型
5.2滑移過程結構變形
1）第1次滑移變形
第3次滑移最大豎向變形為24mm2）第2次滑移變形
第2次滑移最大豎向變形為23mm3）第3次滑移變形
第3次滑移最大豎向變形為29mm4）第4次滑移變形
第4次滑移最大豎向變形為28mm5）第5次滑移變形
第5次滑移最大豎向變形為29mm6）第6次滑移變形
第6次滑移最大豎向變形為33mm5.3滑移過程結構應力比
1）第1次滑移應力比
第一次滑移工況下，桿件最大應力比為0.54，滿足規範要求。
2）第2次滑移
第2次滑移工況下，桿件最大應力比為0.65，滿足規範要求。
3）第3次滑移
第3次滑移工況下，桿件最大應力比為0.62，滿足規範要求。
4）第4次滑移
第4次滑移工況下，桿件最大應力比為0.71，滿足規範要求。
5）第5次滑移
第5次滑移工況下，桿件最大應力比為0.78，滿足規範要求。
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