明天華城三期d-1區工程施工通道下地下室頂板
加固專項方案
一、臨時施工通道下地庫頂板加固簡介
本工程地下室面積龐大，11#樓上部結構施工的攪拌及材料堆場均在地下室頂板上進行。施工中可能存在的荷載有：混凝土攪拌運輸車、混凝土汽車幫浦、地幫浦、汽車吊、砂石、磚塊運輸車之類進入臨時施工道路。
其中最大荷載車輛為混凝土攪拌車約50噸，設計滿載35噸的消防車對車庫頂板產生的均布活荷載為20kn/m2，故本工程對頂板產生的均布活荷載按40kn/m2計算。施工通道位置詳見：地下室頂板上施工通道布置圖，施工通道設定寬度為4公尺。
計畫對地下室頂板採取施工加固：在地下室頂板施工道路區域內的頂板，根據計算搭設立管間距500*500排架，每邊搭設超出路面寬度不小於2000mm，在地上結構施工完成後拆除。在地下室頂板上回土約600厚，鋪設300厚道渣層，並澆築4公尺寬150mm厚混凝土路面，用來分散車輪傳遞的集中應力，避免頂板直接受力。
二、地下室頂板加固方案：
1、 支架搭設方法
⑴、 採用滿堂鋼管腳手架搭設，鋼管下端墊木板。
⑵ 、排架的四個外立面均連續設定剪刀撐，每組剪刀撐跨越立桿根數為5～7根，斜桿與地面夾角45度～60度之間。
⑶、 在立桿離地面200處設定縱向與橫向的掃地杆，以約束立桿的位移。
⑷ 、排架周邊凡有框架柱處，每兩步設定一道拉結桿，採用鋼管與扣件對排架與框架柱進行拉結。
⑸、 為了保證排架的整體剛度與穩定，在排架內設一道水平剪刀撐，每隔4跨設一道縱向剪刀撐。
2、 後澆帶處及人貨梯下加固措施
⑴ 對後澆帶兩側的梁板分別進行加固。後澆帶兩側分別搭設四排450*450加密排架，四排加密排架以外按500*500進行排架搭設。
⑵ 後澆帶位置鋪設6000*1500*20鋼板。
⑶ 汽車吊在地下室頂板吊裝時支腿下鋪設4000*1000*150路基箱，以使樓板避免受到較大集中荷載。吊車後支腿必須要支撐與主梁上，前支腿盡可能位於次梁附近，靠近後澆帶側支腿要位於加密排架之上。
（4）、對人貨電梯下頂板，模板排架搭設採用500*500立柱間距，此處模板不用拆除，直至人貨電梯拆除後拆除。
三、地下車庫上臨時施工道路和材料堆場安全保障技術措施
（1）大型運輸車輛需進行地磅過磅。
（2）在混凝土澆搗時，運輸車輛較多，現場配設排程一人，確保地下車庫頂板道路上只有一輛混凝土運輸車。劃分混凝土幫浦車停放區域。
（3） 每天做好車輛進入與地庫頂板觀測記錄。
四、地下室頂板加固做法及計算書如下：
建築層高3900mm；現澆樓板厚度250mm，回填土厚度600mm，道渣厚度300mm，施工道路厚度150mm；腳手架步距h=1m；立桿橫向間距0.5m，立桿縱向間距0.5m；採用φ48×3的鋼管；現澆板方木中之中間距250mm。
（一）、立桿穩定性計算
(1)、荷載計算
橫向支撐鋼管承受板底支撐小楞傳遞的集中荷載，按照三跨連續梁計算
依據（jgj162-2008）規範規定計算直接支撐小楞的主機板施工均布荷載標準值按照4000 n/m2考慮
模板自重標準值300n/m2
鋼筋混凝土板自重標準值(24+1.1)×0.33=8.283kn/m2=8283n/m2
模板上的均佈線荷載設計值
q1=0.9×［1.2×(300+8283)+1.4×4000］×0.5=7154.82n/m
q1=0.9×［1.2×(300+8283)+1.4×0.7×4000］×0.5=6978.173n/m
根據以上兩者比較取q1=7154.82n/m作為設計依據
模板最大支座力 r1=1.1q1l=1.1×7154.82×0.167=1314.34n
板底支撐小楞上的均布荷載按照模板最大支座力除以板計算寬度得到：
q2=1314.34/0.5=2628.68n/m=2.629kn/m
支撐小楞最大支座力 r2=1.1q2l=1.1×2628.68×0.125=361.444n
橫向支撐鋼管上的集中荷載 p=r2=361.444n
計算簡圖
彎矩圖(kn.m)
剪力圖(kn)
計算得最大彎矩 mmax=0.048kn.m；最大變形 υmax=0.02mm；最大支座力 rmax=1.179kn
(2)、強度驗算
最大應力 =0.048×106/4490=10.69n/mm2
板底小橫桿設計強度 [f]=205 n/mm2
板底橫向支撐鋼管強度驗算滿足要求！
(3)、撓度驗算
最大撓度為vmax=0.02mm
最大容許撓度值: [v] = 500/150=3.333mm及10mm。
板底橫向支撐鋼管撓度驗算滿足要求！
（二）、板底縱向支撐鋼管驗算
(1)、荷載計算
支撐鋼管承受橫向支撐鋼管傳過來的集中荷載（p=1.179kn），按照集中荷載作用下的三跨樑計算
計算簡圖
彎矩圖(kn.m)
剪力圖(kn)
由上得，最大彎矩為m=0.221n.m，最大撓度為v=0.07mm；最大支座力r=5.159n
(2)、強度驗算
最大應力 =0.221×106/4490=49.22n/mm2
支撐鋼管的設計強度 [f]=205 n/mm2
縱向支撐鋼管強度驗算滿足要求！
(3)、撓度驗算
最大撓度為vmax=0.07mm
最大容許撓度值: [v] = 500/150=3.333mm及10mm。
縱向支撐鋼管撓度驗算滿足要求！
（三）、扣件抗滑移計算
水平支撐鋼管傳給立桿的豎向作用力設計值r
根據前面計算結果得到r=5.159kn
扣件抗滑容許承載力［r］=8kn
經計算，扣件抗滑移驗算滿足要求!
（四）、立桿穩定性計算
(1)、荷載計算
立桿鋼管承受板底水平支撐鋼管傳遞過來的荷載
依據（jgj162-2008）規範規定計算支架立柱施工均布荷載標準值按照1000 n/m2考慮
模板自重標準值300n/m2
鋼筋混凝土板自重標準值(24+1.1)×0.33=8.283kn/m2=8283n/m2
模板上的均佈線荷載設計值
q1=0.9×［1.2×(300+8283)+1.4×1000］×0.5=5264.82n/m
q1=0.9×［1.2×(300+8283)+1.4×0.7×1000］×0.5=5655.173n/m
根據以上兩者比較取q1=5655.173n/m作為設計依據
模板最大支座力 r1=1.1q1l=1.1×5655.173×0.167=1038.855n
板底支撐小楞上的均布荷載按照模板最大支座力除以板計算寬度得到：
q2=1038.855/0.5=2077.71n/m=2.078kn/m
支撐小楞最大支座力 r2=1.1q2l=1.1×2077.71×0.125=285.685n
橫向支撐鋼管上的集中荷載 p=r2=285.685n
計算簡圖
彎矩圖(kn.m)
剪力圖(kn)
橫向支撐鋼管最大支座力 r3=0.936kn
縱向支撐鋼管承受橫向支撐鋼管傳過來的集中荷載，按照集中荷載作用下的三跨樑計算
計算簡圖
彎矩圖(kn.m)
剪力圖(kn)
縱向支撐鋼管最大支座力r4=4.094kn
腳手架鋼管的自重n = 1.2×0.15×3.82=0.688kn
則取n= 4.094+0.688=4.782kn
(2)、立桿計算
立桿計算長度l0應按下列表示式計算的結果取最大值：
l0 = max｛h+2a,kμh｝
h - 立桿步距，取1m
a - 模板支架立桿伸出頂層橫向水平杆中心線至模板支撐點的長度，取0.1m
k - 計算長度附加係數，取值1.185
等效計算長度係數，取值1.272
最後，立桿計算長度l0=1.507m
(3)、立桿穩定性計算
立桿穩定性按下式進行驗算：
n/φa≤f
鋼管φ48×3.0截面迴轉半徑i = 16 mm；長細比λ=l0/i=1507/16=94.188
軸心受壓立桿的穩定係數φ根據λ由（jgj162-2008）附錄d採用，取值0.5929
鋼管φ48×3.0立桿的截面面積a = 424 mm2
n/φa =4.782×103/(0.5929×424)=19.022 n/mm2
鋼材的抗壓強度設計值f =205n/mm2
立桿穩定性滿足要求!
車庫改造加固方案
xx車庫 改造加固施工方案 編制 審核 審批 石家莊犀利混凝土切割加固技術 2016年3月 1 8一 工程概況 xx車庫改造加固工程，工地位於北環路。根據甲方提供的設計圖紙，對主體結構車庫部位進行改造和加固處理。我方根據設計圖紙以及相關規範要求編制本施工方案，以指導施工。二 編制依據 1 根據甲方提...
一品家苑十二部車庫頂板後澆帶加固方案
一 編制原因 我專案部所承建的一品家苑車庫，因設計沒有考慮大中型機械在上面操作及回填土超荷載。應甲方監理要求，為了加快回填速度，推土機等機械須在上面操作，故後澆帶周圍梁底及頂板採用碗口式腳手架支頂加固，此方案是否合理，請批覆為盼。二 施工總體思路 1 車庫頂板結構混凝土，超出部分的施工荷載由加固結構...
頂板裂縫修復及加固方案
花橋 苑2 樓臥室 4 樓客廳樓板出現裂縫，裂縫由外向內發展，區域性已形成貫穿裂縫。經分析，推斷其形成原因為 板鋼筋錯位，保護層過大，導致結構承載力下降引起裂縫 板上層負彎矩鋼筋不足引起的板上部開裂 溫度應力引起的伸縮裂縫。針對以上分析原因，為了防止板內鋼筋鏽蝕及裂縫進一部增長，須對出現裂縫的板進行...