4.1.1 採用交叉鑽表層，減少水泥竄槽；最淺造斜點的外排井出套管鞋，待mwd無磁干擾就提前造斜，有利於防碰及防磁干擾。
4.1.2造斜點的選擇: 根據甲方提供的原始資料計算出位移和方位,按照定向井原則，井網布置避免交叉，位移大的安排在邊緣槽口,造斜點的選擇原則是在地層均
一、可鑽性好的地層,但密集型叢式井為降低穩斜段的井斜角,造斜點盡量淺，相鄰井的造斜點相互錯開50公尺,平台從外到裡造斜點依次加深，邊緣造斜點最淺的井為220公尺至平台中心最深的kop為420公尺，避免來自橫向的磁干擾及井眼碰撞。
4.1.3 qhd32-6地區已完成了十幾口的探井，油層位置已經清楚，對於如此小的井距密集型平台，鑽井順序必須按照定向井施工原則,即採用先淺後深(造斜點)、先外(邊緣大位移、大斜度)後裡，否則會後患無窮。
如果採用定向井鑽井原則，還避免不了，就要用陀螺定向.
要避免磁干擾、碰撞，除按以上原則外，必須保證一次造斜的成功,否則就會打亂整個鑽井順序，給下步作業帶來困難。
隨著快速定向鑽井大規模的展開，其淺層造斜技術、井眼控制技術和解決大斜度井滑動摩阻技術都有成熟的經驗。但由於單平台井口密度的逐漸增加，井眼相碰矛盾日趨尖銳，表層碰撞的可能性越來越大，錦州地區和綏中地區都有過慘痛教訓的例子，小井眼的防碰必須按照定向井防碰預案實施，並且從上到下必須重視，相互讓路，加強合作，避免該類事故的產生。以下是影響井眼發生碰撞的主要因素：：
4.2.1.
單平台井數的增加、井距的減小：97年前渤海單平台井數為4～16口，井距2～3公尺。由於井眼密度小，其防碰問題不突出。
隨著上千萬噸的開始，為降低建平台的投入、增加平台的利用率，於97年底開始大平台小井距的作業，qhd32-6油田的井距縮小到1.5x1.7公尺，其井眼交叉的可能性越來越大，井眼防碰問題迫在眉睫。
4.2.2. 直井段偏斜：現有的鑽井技術不可能將所有的直井段吊直為零，其原因是地層的不均
一、鄰井水泥環的影響等因素，使井眼產生偏斜
4.2.3.
鑽井順序不符合井眼防碰原則：定向鑽井原則是「先外後裡，先淺後深」---即先鑽造斜點淺的定向井、依次鑽造斜點深的井、最後鑽直井；也就是說先鑽位移大的邊緣井、依次向平台中心鑽。如果違背上原則，易產生碰撞。
4.2.4.直井段沒有資料的叢式鑽井：資料反映井眼的走向，沒有資料就談不上井眼防碰，有碰撞潛在的危險。
4.2.5小井距儀器的精度誤差：我們知道所有的測量工具都有系統誤差，隨著井深的增加，其誤差橢圓越來越大。
4.2.6.鄰井套管對mwd磁干擾，產生測量偏差。
4.3.1.mwd的btotal值超出正常值。
4.3.2.返出岩屑出現水泥。
4.3.3.鑽時越來越慢，鑽壓有增無減 。
除大平台小井距、儀器系統誤差、鄰井套管對mwd的干擾和現有的鑽井技術不可能將直井段吊直為零，現場無法人為控制外。鑽井順序、直井段測量和岩屑判斷等都可人為控制。其措施如下：
4.4.1採用鐘擺鑽具盡量防斜打直，盡量減輕下步作業的壓力。
a．17 1/2＂井眼採用9＂鑽鋌，可以增加鐘擺力，最大限度的將直井段吊直。其組合
17 1/2＂bit（sub）＋9＂nmdc＋9＂dc ＋17 1/2＂stb +8＂dc4+7 3/4＂f/j+7 3/4＂jar+sub+5＂hwdp17
鑽井引數: wob: 0~1 tons
rpm: 80~120 rpm
flow: 3900~4000l/min
b．用馬達組合成鐘擺鑽具(本體不帶扶正器)，其組合：
17 1/2＂pdc bit＋9 1/2＂ako（0.5 o ~0.8o）+17 1/4＂stb＋8＂ f/v+8＂nmdc1＋8＂mwd＋8＂nmdc1+7 3/4＂f/j+7 3/4＂jar＋sub＋5＂hwdp17
鑽井引數： wob: 1~2 tons
rpm: 60~70 rpm
注: 不使用本體扶正器時，需要帶絲扣保護套。
4.4.2直井段要有軌跡資料：
直井段是否偏斜，其檢測手段就是儀器測量，資料反映井眼的走向，有資料才能有的放矢進行繞障、防碰作業，這是我們大家共所周知的，要求直井段實際測量間隔為30~50公尺。
鑽完直井段投測電子多點，對於井斜大於1度的井測陀螺。
4.4.3造斜點相互錯開至少50公尺：
造斜點的安排，是淺kop的井安排在平台邊緣，一次向平台內部加深，由於井距小、為避免井眼碰撞，相鄰井的造斜點至少錯開50公尺。
4.4.4.鑽井順序符合井眼防碰原則。否則，相應的造斜點必須作大的調整，且難度相應成倍增加。
e平台鑽井順序為：
結構南：e8--e1--e3--e13--e4--e23--e14--e24--e2--e15--e17--e16
結構北：e22--e20--e5--e19--e9--e12--e6--e21--e7--ew1(表層)--e18--ew1(二開)
4.4.5. 對於偏斜較大的鄰井，有碰撞危險按側鑽方案實施。
a．為了鄰井的套管安全，選擇牙輪鑽頭定向為宜：
因為pdc鑽頭對套管的危害大和施工判斷困難。這主要是由於pdc鑽頭的破岩機理決定；而牙輪鑽頭的齒鈍，破碎岩石主要是壓入衝擊為主、剪下力很小，並易於判斷井下情況，及對套管的危害小。因此，我們認為先使用牙輪鑽頭造斜，鑽至井斜10~15度，安全後起鑽換pdc鑽頭繼續定向造斜。
b．為保證套管鞋處的鑽井安全，又要定向成功，在套管鞋以下10公尺用陀螺定向造斜為宜，並用單點陀螺定1~2個點，第二個點15公尺定一次，待mwd無磁干擾，用mwd定向造斜。
c．採用較大的馬達彎角，盡快起井斜。而且造起井斜無碰撞問題後，盡快起鑽換pdc鑽頭、調馬達彎角。
d．讓地質撈砂，更清楚判斷造斜情況：在造斜前的80公尺每5公尺撈一次，在安全造斜前段保留比較，並用酚酞試劑幫助鑑別水泥變化量。
e．以恆定鑽壓和排量造斜，密切注意指重表變化，如鑽壓稍有增加、鑽速稍有減慢，就要提離井底3公尺以上處活動迴圈，觀察岩屑是否有鐵屑。如有鐵屑通知鑽井監督，千萬不能造斜、或在此處迴圈活動，立即與鑽井監督共同制定措施(繼續旋轉鑽進、加深造斜點等措施)，通知有關領導，回音後方可實施。這樣對其相關井的造斜點和鑽井順序都相應增加，作業難度也成倍增加。
f．要求泥漿穩定井壁和攜砂能力強，並分段打稠泥漿將岩屑盡快攜帶出井筒，便於判斷井下情況。
g．不要在同一位置長時間迴圈，避免大肚子和磨套管現象。
h．為保證特殊作業的順利實施，定向井工程人員2人24小時連續值班作業是遠遠不夠的，需要鑽井監督協調各服務公司解決，具體人員安排如下：
(1). 鑽台有定向井工程師檢測鑽壓、鑽速等其它引數，有異常現象通知鑽井監督。
(2). 泥漿出口處有專人監控岩屑情況，有鐵屑立即通知鑽井監督，需泥漿工程師協調解決。
(3).有專人附在其鄰井導管處，聆聽是否有撞擊套管的聲音，如有立即通知鑽井監督。需要井隊協調解決。
(4).需地質派專人撈砂，並檢測岩屑情況。有異常立即通知鑽井監督。
4.4.6. 外排井按規定方向提前造斜(一般按平台結構的法線方向)，裡側井要防斜打直。
4.4.7. 必要時採用陀螺，進行準確定向和繞障。
4.5.1.採用以上大鐘擺鑽具組合來防斜打直。
a.採用低鑽壓，中等頂驅轉速將直井段掉吊直。 即控制鑽壓0~2噸；頂驅轉速60轉/分。
b.鑽直井段無論是跳「田」字和「日」字都要盡量保持鑽頭受力均4.5.2.避免鄰井水泥環影響使本井偏斜。
a.避免在乙個地方迴圈衝出大肚子，除影響本井攜砂外，還造成後鑽鄰井偏斜。
b.鑽完直井段投測電子多點，檢測直井段井眼軌跡，雖然方位值不准但可初步進行防碰計算，起一定的防碰指導作用。
c.如電子多點測量井斜超過0.5度，必須用陀螺測量軌跡，更準確進行軌跡防碰計算。
4.5.3.二開直井段作業
二開直井段防斜打直非常困難，其主要原因是鑽具組合的特性影響、鄰井水泥的影響和鑽井引數的影響。在高密度快速鑽井中，一套鑽具組合完成直井段、造斜段、穩斜段和降斜段，一鑽具多用，弊病在於直井段難打直。一旦有井斜，本bha成為微增斜組合，給下部井眼增加防碰難度。
在已完成的專案中至少有30%二開直井段井斜超過0.5度，已經給避免碰撞帶來嚴重危害。
在貫徹快速鑽井模式的前提下，我們二開堅持使用一套組合。在實鑽過程中，不要操之過急，主要以防斜打直為主、穩重求快，即控制鑽井引數，來盡大限度的防止井眼偏斜。鑽壓要控制在0~1.
5噸、頂驅轉速60轉/分。
4.6.1 造斜前要保持井底乾淨，接立柱劃眼無阻卡現象後再開始造斜作業。
4.6.2 調整泥漿效能良好，其餘砂量要小於1%，控制固含量，保持泥漿有良好的攜砂性和潤滑性。
4.6.3 為解決淺層造斜的問題，採取以下措施：
a 在保證攜砂的前提下，適當降低排量以減少對地層的水力破碎，提高初始造斜能力。對於造斜點淺於300公尺的井，由於為流沙層、地層膠結非常差，為保證造斜率，排量最低可降至1800l/min，並盡量跟上1~3噸的鑽壓，待井斜起至5度左右，將排量逐漸增至正常值。
b 增大鑽頭水眼，12 1/4＂井眼噴嘴總面積不小於1.5in2；9 7/8＂井眼噴嘴總面積不小於 1.3 in2。
c 採用合適角度的馬達彎角。
d 減少鑽鋌的數量，採用加重鑽桿加壓，增加組合的柔性。
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tz4 17 5井與相鄰叢式井預案 編寫人 審核人 審批人 勝利方圓修井大修五隊 相鄰叢式井預案 本井與之相鄰的有7口井，為注水井兩口 自噴井兩口 抽油機井三口。所以在整個施工過程中，為了確保施工的安全進行，也為了其他生產井的正常生產，制定以下施工及預防方案 一 應急領導小組 我隊成立應急領導小組，...
叢式定向井防碰技術要求
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