附錄 a
a1 確定土的物理性質
a1.1 粘性土n63.5與密度（r）、含水量（w）、液體指數（il）的關係，見表a1、表a2。
表a1 n63.5與y、w 的經驗關係
注資料取自《水利水電工程地質手冊》。
表a2 n63.5與il的經驗關係
注資料取自武漢冶金勘察公司資料。
a1.2 砂性土n63.5與相對密度（d）的關係見圖a1及表a3。
表a3 砂的緊密程度
注資料取自《水利水電工程地質手冊》。
a2 確定土的力學引數
a2.1 粘性土n63.5與凝聚力（c）、無側限抗壓強度（qu）的關係，見表a4、表a5。
表a4 粘性土n63.5與凝聚力c的經驗關係
注資料取自武漢冶金勘測公司資料。
對於φ≈0的軟粘土，n63.5與c值的關係如下
c=1/1.6 n63.5 （t/m2)
表a5 n63.5與無側限抗壓強度引數qu關係
注資料取自《水利水電工程地質手冊》。
a2.2 砂性土n63.5與砂性土內摩擦角（φ）的關係見表a6、圖a2。
表a6 n63.5 與φ 的經驗關係
注資料取自《水利水電工程地質手冊》。
a4 判定**液化
a4.1 判定**液化的可能性
基礎下1.5m 範圍內有飽和砂土層時，可用下世判定砂土液化的可能性：
n63.5>n' 不易液化
n63.5≤n' 可能或容易液化
n'= [1+0.125（h-3）-0.05（h-2）]
式中 n'——砂土振動時的臨界貫入擊數；
n'——砂土振動液化臨界貫入數當h=3m，h=2m時，由表a9求出。
對於軟粘土，當n63.5≤4擊時，屬一般情況常見的可能液化範圍；當n63.5≤2時，屬較常見的可能液化範圍。
a4.2 判定液化時強度降低的可能性
日本《土構築物設計施工指南》根據日本新瀉**和其他**災害例項，認為設計水平加速度為0.2～0.3g時（g為重力加速度），**時土的強度衰減按下式規定處理。
a4.2.1 砂性土
n63.5〉20擊時，砂土的強度不減
n63.5=5～20擊時，砂土的內摩擦角按下式減小：
φ'=φ-q；
q=（20-n63.5/15）tg-1k
a4.2.2 粘性土
對n63.5〈5擊時的敏感度大的軟粘土，**時凝聚力減少70%。目錄
地基承載力試驗 標準貫入法
試驗主要步驟 1 用鑽機先鑽到需要進行標準貫入試驗的土層，清孔後，換用標準貫入器。2 將貫入器垂直打入試驗土層中，先打入15cm，不計擊數，繼續貫入土中30cm，記錄其鎚擊數，此數為標準貫入擊數n。3 若遇到比較密實的砂層，貫入不足30cm的鎚擊數已超過50擊時，應終止試驗，並記錄實際貫入深度 s和...
標準工時的應用
一 標準工時的設定與應用 二 時間研究 三 標準工時 四 標準工時之應用 五 馬錶測試 一，時間研究 l 泰勒 1856 1915 以馬錶測量為主。進行工作研究及尋求改進方式 主張 花費工作時間最少者即是最佳之工作方法 l 吉爾柏思 研究操作者之動作，再去刪除，合併，重組，簡化等步驟。使方法最好。主...
標準設計應用的總結
關於標準設計 典型造價 科技成果 為全面落實南方電網公司對工程建設管理的工作要求，持續提公升施工工藝水平 工程造價管理 及工程質量的提高，為深入推進標準設計 典型造價 科技成果 技術標準的應用，專案部嚴格要求施工單位 設計單位 監理單位嚴格執行，並對各自的責任作出以下分工。一 設計單位責任 1 組織...