支架預壓專項方案
一、工程概況
本工程現澆連續梁共計7聯，26跨。梁的高度為2.2m。全部採用碗扣式滿堂支架。
支架搭設完成後，對支架進行相當於箱梁重量的1.1倍進行預壓。預壓材料採用沙袋，分四次進行預壓。
待消除支架非彈性變形量及壓縮穩定後測出彈性變形量，即完成支架預壓施工。卸除預壓荷載後，調整支架施工預拱度，調整支架底模高程，開始箱梁施工。
二、支架預壓的目的
1、檢查支架的安全性，確保施工安全。
2、消除地基、支架自身非彈性變形的影響，有利於橋面線形控制。
3、測量預壓時支架產生的彈性變形，根據其測量結果對滿堂架進行預拱度調整。
三、預壓準備工作
1、支撐體系預壓前，應對施工區域內的不良地質的分布情況初步了解，發現不合格地基，要及時處理。
2、支撐體系基礎應設定排水措施，不得被雨水浸泡。
3、支撐體系預壓前，支撐體系必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，支撐體系應經過驗收合格，方可進行預壓。
四、預壓方案
1、預壓材料選用沙袋，沙袋的堆碼按設計梁體的結構自重和分布形式堆放，載入時對稱等載預壓布置，防止支架偏壓失穩。載入順序按混凝土澆築的順序進行，載入時分四次進行。
當支架穩定後，即可卸掉沙袋，解除安裝時要分層卸，全部卸完後，測量底模和地基的標高，計算出支架和地基的彈性變形量。畫出彈性變形曲線，作為調整模板預拱度的依據。在預壓結束、模板調整完成後，再次檢查支架和模板是否牢固。
2、本方案預壓方法依據箱梁鋼筋砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋 (梁跨荷載統一考慮安全係數為1.1)。施工前，每袋砂石按標準重進行分包準備好，然後用汽車吊進行吊裝就位，並按箱梁結構形式合理布置砂袋數量。
3、卸壓完成後，要再次複測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等於卸壓後標高減去持荷後所測標高），用總沉降量（即支架持荷後穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成後要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。
4、採用分段預壓，先預壓邊跨，再預壓中跨，最後預壓另乙個邊跨。在安裝好底模後，可對支架進行預壓。預壓重量為設計荷載的110%，用沙袋進行支架預壓。
沙袋的堆積高度按梁體自重分布變化取值，從而使預壓荷載的分布與梁體荷載的分布相吻合。載入時按照30%、60%、80%、100%預壓荷載分四級載入，載入時加載重量的大小和加荷速率與地基的強度增長相適應，待地基在前一級荷載作用下，達到一定條件後，再施加下一級荷載，特別是在載入後期，必須嚴格控制載入速率，防止因整體或區域性載入量過大、過快而使地基發生剪下破壞。
支架預壓重量根據箱梁實際斷面計算平均分配到底模上，預壓的最大荷載為箱梁重量的1.1倍。
5、測點布置情況：
支架的沉降監測點的布置應符合下列規定：
a.沿混凝土結構縱向每隔1/4跨徑應布置乙個監測斷面；
b.每個監測斷面上的監測點不宜少於5個，並應對稱布置。
6、壓重材料的選用：
壓重荷載選用沙袋，用等重量的編織袋裝好沙子，便於壓重時記錄。
7、吊裝裝置的選用：
壓重吊裝裝置採用2臺25t吊車，以加快施工進度。
8、壓重順序：
壓重順序理論應按照混凝土的澆築順序進行，先澆築混凝土的部位先壓重，後澆築混凝土的部位後壓重，根據混凝土澆築順序，壓重的順序應為：
8.1、先壓靠近墩身處，再依次載入向遠離墩身的位置排列。第一層堆放完畢後在堆放下一層，直至達到設計底板鋼筋混凝土重量。
8.2、預壓首先採用縱向滿鋪底板達到底板混凝土重量，然後在腹板位置縱向堆放與腹板重量相同的重量，最後橫向堆放與頂板及翼板相同重量的砂袋。
五、預壓荷載計算
1、荷載分布情況
箱梁現澆支架在澆注混凝土前必須進行預壓，通過預壓時測量出的有關沉降資料，計算出預拱度，在支架模板安裝時預留標高，以實現澆注完成的箱梁底面標高符合設計要求。
現取一下幾處進行計算：
最不利位置：在腹板的位置，混凝土厚度2.2公尺。
一般不利位置：翼緣板、沒有腹板的跨中斷面。
底板漸變段：按照最不利位置荷載漸變到一般不利位置荷載進行載入。
2、預壓方法
1）支架預壓按預壓單元進行分四級載入，四級載入依次為單元內預壓荷載值的30%、60%、80%和100%。
2）當縱向載入時，宜從混凝土結構跨中開始向支點處進行對稱布置；當橫向載入時，應從混凝土結構中心線向兩側進行對稱布載。
3）每級載入完成後，應先停止下一級載入，並應每間隔12h對支架沉降量進行一次監測。當支架頂部監測點12h的沉降量平均值小於2mm時，再進行下一級載入。
4）在全部載入完成後的支架預壓檢測過程中，當滿足下列條件之一時，應判定支架預壓合格：
各監測點最初24h的沉降量平均值小於1mm；
各監測點最初72h的沉降量平均值小於5mm。
5）支架預壓可一次性解除安裝，預壓荷載應對稱、均衡、同步解除安裝。
3、預壓荷載計算
1）最不利位置
最不利位置包括腹板的位置，混凝土厚度2.2m。現取1m×1m的面積作為預壓單元進行荷載計算。
a、該單元內混凝土荷載
g1=1m×1m×2.2m×2.6t/m3=5.72 t
b、其他荷載
施工荷載：1.0 kn/㎡；振搗荷載：2.0 kn/㎡；其它荷載： 1.0 kn/㎡
g2=1m×1m×（1.0 kn/㎡+2.0 kn/㎡+1.0 kn/㎡）/（10n/kg）
=400kg=0.4 t
c、預壓荷載總重
g=1.1x（5.72+0.4）=6.732t
d、荷載換算
採用等重的沙袋進行預壓，沙的堆積幹容重為1.5t/m3 ,預估含水量為5%（試壓時由試驗確定），溼容重為1.5 t/m3×（1+5%）=1.
575 t/m3 ，換算成體積為：6.732t÷ 1.
575 t/m3 =4.27m3。
按1m×1m的底面積換算堆碼高度為：4.27m。
由於沙袋堆碼時，沙袋與沙袋之間有一定空隙，空隙率按6%計算：4.27 m/（1-0.
06）=4.54 m 高。
即：實體段位置堆載預壓時按4.54m的高度進行沙袋堆碼控制。
2）一般位置
一般位置包括非腹板和翼緣板位置。混凝土厚度分別（0.28+0.28）m和0.204m。現取1m×1m的面積作為預壓單元進行荷載計算。
a、該單元內混凝土荷載
非腹板：g11=1m×1m×（0.28+0.28）m×2.6t/m3=1.456 t
翼緣板：g21=1m×1m×0.204m×2.6t/m3=0.5304 t
b、其他荷載
施工荷載： 1.0 kn/㎡；振搗荷載：2.0 kn/㎡；其它荷載： 1.0 kn/㎡
非腹板：g12=1m×1m×（1.0 kn/㎡+2.0 kn/㎡+1.0 kn/㎡）/（10n/kg）
=400kg=0.4 t
翼緣板：g22=0.4 t
c、預壓荷載總重
非腹板： g1=1.1x（1.456+0.4）=2.04 t
翼緣板： g2=1.1x（0.5304+0.4）=1.02t
d、荷載換算
採用等重的沙袋進行預壓，沙的堆積幹容重為1.5t/m3 ,預估含水量為5%（試壓時由試驗確定），溼容重為1.5 t/m3×（1+5%）=1.575 t/m3 。
非腹板：
換算成體積為：2.04t÷ 1.575 t/m3 =1.30m3。
按1m×1m的底面積換算堆碼高度為：1.30。
空隙率按6%計算： 1.30 m/（1-0.06）=1.38 m 高。
即：非腹板位置荷載預壓時按1.38m的高度進行沙袋堆碼控制。
翼緣板：
換算成體積為：1.02t÷ 1.575 t/m3 =0.64m3。
按1m×1m的底面積換算堆碼高度為：0.64m。
空隙率按6%計算： 0.64 m/（1-0.06）=0.68 m 高。
即：翼緣板位置荷載預壓時按0.68m的高度進行沙袋堆碼控制。
3）底板漸變段
按照最不利位置荷載漸變到一般位置荷載進行載入，不再另行計算。
六、預壓標高測量點布置
1、測點分層布置
預壓測量點布置分兩層，上層布置在箱梁底模板上，用以觀測支架預壓時所發生的總沉降量，及解除安裝後的彈性恢復量。
下層測量點布置在地面底墊木上，與上層測點對應，用以觀測地基在支架預壓時，地基的沉降和解除安裝後的彈性恢復量。
2、測點平面布置：
a、沿梁縱向每隔1/4跨徑布置乙個監測斷面。
b、每個監測斷面上的監測點設定5個，應對稱布置。中心點1個，對稱的腹板位置各1個，兩側翼緣板處各1個。
c、載入至100%時所測資料與持荷24小時後的資料變化平均小於1mm時，表明支架和地基已基本沉陷到位，可以解除安裝。否則還要繼續持荷預壓，直至支架和地基沉陷到位方可解除安裝。
七．標高測量方法
根據以上的預壓荷載計算和測點布置設計，上層測點用安裝標桿的方法設定測量點，下層測點直接在第二層方木上訂鐵釘設點測量。
標高測量標桿用直徑25mm的鋼筋製作，長度大於堆碼高度30cm，標桿底部加焊30cm×30cm×10mm鋼板，以便沙袋壓住，保證位置準確，高度穩定。標桿頂部用砂輪切割機切割平整，以便測量準確。
用水準儀定期觀測：載入前作一次系統的觀測，作為原始資料；載入30%測量1次；載入60%測量1次；載入80%測量1次；載入100%測量1次。載入結束後每天測量一次，直到預壓結束。
預壓結束後，進行解除安裝，解除安裝完成後再進行一次系統的觀測。
八、測量結果及沉降量計算
a、支架總沉降量k1
沉降觀測結果用數理統計的方法進行計算，排除不合理的特殊點，計算出上層可信觀測點的平均沉降數k1及沉降代表值k1，k1作為底模板預設拱度的依據。
k1=k1+2s
式中：k1----支架沉降代表值（mm）；
k1----捨掉全部資料平均值±2s以外的點後，計算的沉降平均值（mm）；
s----均方差
b、地基沉降量k2
下層觀測點資料，用上述方法計算出下層可信觀測點的平均沉降數k2，即為地基沉降量。
k2=k2+2s
式中：k2----地基沉降代表值（mm）；
k2----捨掉全部資料平均值±2s以外的點後，計算的沉降平均值（mm）；
s----均方差
c、非彈性變形沉降k3
上層觀測點解除安裝後的資料，用上述方法計算出上層可信觀測點的平均沉降數k3，即為支架及地基非彈性變形沉降總量。
連續箱梁滿堂支架預壓方案
一 預壓的目的 為消除基礎變形和支架的非彈性變形及支架的不均勻沉降，保證結構線形和結構安全，並為預拱度設定提供依據，主體結構施工前需對支架進行預壓，預壓期限原則上以支架變形穩固後即可結束。1 消除地基沉降的影響 2 消除支架非彈性變形的影響 3 檢驗支架的穩定性 安全性是否滿足施工要求 4 提供彈性...
現澆箱梁腳手架安全專項方案
一 編制說明 根據現場的施工進度，我專案即將進入鳳台縣鳳凰湖新區置五路現澆箱梁施工階段，其中滿布支架搭設 外模板鋪設及砼澆築是本分項工程施工中主要安全控制點。為了切實做好各項安全工作，作業人員進場前必須在經理部接受安全技術交底和安全教育，達到要求後方能進場作業，施工過程中必須切實做好安全防護工作，注...
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一 編制說明 根據現場的施工進度，我專案即將進入川南奉立交匝道現澆箱梁施工階段，其中滿布支架搭設 外模板鋪設及砼澆築是本分項工程施工中主要安全控制點。為了切實做好各項安全工作，作業人員進場前必須在經理部接受安全技術交底和安全教育，達到要求後方能進場作業，施工過程中必須切實做好安全防護工作，注重提高作...