1 工程概況
1.1工程地理概況
滬蘇浙高速公路江蘇段全部位於江蘇省蘇州吳江市境內，所經區域位於長江三角洲太湖湖積平原區，地勢低平，自東北向西南緩緩傾斜，南北高差2.0公尺左右，水系發達，河道稠密，湖蕩星羅棋布，水面積（不包括太湖水面）佔全市面積22.07%，屬典型的湖蕩水網平原區。
滬蘇浙高速公路hsz-js3標位於吳江市黎裡鎮，路線長度為5.00公里，樁號為k11+400～k16+400，在北厙南跨越松北公路設定北厙互通式立交，互通式立交包括主線橋、雙珠蕩大橋、a、b、c、d匝道，路線總體走向由東向西。
1.2 線形
a匝道現澆箱梁平面處在半徑r=400m的圓曲線、a=80的右偏緩和曲線、r=57.75m圓曲線內。跨徑組和為：
（4×25＋2×30＋25）＋4×25m，共二聯，橋寬15.5m（第十一孔變寬至16.0m），橋長291.
60m。
1.3 結構形式
斷面採用單箱三室結構，第一聯梁高為160 cm，第二聯梁高為140cm，梁底寬度為1050 cm，底板厚度為22 cm，梁頂寬度為1550 cm，頂板厚度為25 cm，腹板厚度為40 cm，兩側翼板懸臂250 cm，翼板厚度由懸臂跟部50 cm漸變到18 cm。腹板與頂板倒角均為100×25cm、與底板倒角均為25×25cm。（詳見圖1現澆箱梁一般構造圖）
箱梁混凝土標號為c50，橋面橫坡由梁體斜置及梁底墊塊調整形成。
圖1：現澆箱梁一般構造圖
1.4預應力體系
a匝道橋現澆箱梁縱、橫向預應力鋼束採用φs15.2低鬆弛高強度預應力鋼絞線束，單根鋼絞線直徑φs=15.2mm，截面積a=139mm2，標準強度r=1860mpa，彈性模量ep=1.
95×105mpa。採用群錨錨具，錨下控制應力σcon=0.75r =1395mpa。
管道成孔採用塑料波紋管。
1.5現澆箱梁首件的確定
根據工程總體進度計畫的安排與施工的順序，我專案部選取了a匝道第二聯第八跨為首件現澆箱梁，施工時間安排具體為：2023年2月25日～4月30日。
2、首件實施的目的
● 根據首件確定現澆箱梁的標準施工工藝流程及施工方法；
● 確定c50砼和水泥漿體的施工最佳配合比。
3、資源配備
3.1施工人員：
現場負責人：張紅波，胡衛風，楊宇臣，吳汝川
技術負責人：邢紅梅，胡衛風，楊宇臣
質檢負責人：周雲龍
試驗負責人：童慧明，試驗人員2人
測量負責人：陳龍，測量人員3人
安機負責人：吳二明
3.2施工機械
詳見表1
3.3施工材料與配比
3.3.1砼材料和配合比：
1)水泥：採用蘇州市金貓牌普通矽酸鹽水泥，標號42.5。
2)外加劑：採用南京友西uc-ⅲ
3）水：河水
4）現澆箱梁混凝土配合比為：水泥：砂：碎石：水：減水劑=488：645：1146：161：1.7，水灰比0.33，砂率36%；
3.3.2水泥漿材料和配合比：
1)水泥：採用蘇州市金貓牌普通矽酸鹽水泥，標號42.5。
2)外加劑：採用江蘇博特新材料****生產的jm-hf型外加劑，具有高效減水、增強、保塑、微膨脹以及低泌水等多重功效。
3）水：河水
4）配合比：外加劑摻加量為13%，水灰比0.36，拌和配比為：水泥:外加劑:水=1:0.13:0.36，稠度9～12秒。
表1 施工機械配備一覽表
4、施工工藝流程圖
5、主要施工方法
5.1施工測量
（1）使用微機編制的程式，計算及複核橋梁里程樁號及高程，每隔2m作為乙個控制斷面。
（2）利用加密的施工控制點架設全站儀、水準儀進行箱梁各斷面的平面位置和高程的測量。將水準儀架設在墩頂進行高程控制。
（3）根據各孔箱梁底標高以及hr支架的規格、模數、可調高度，預先確定地基處理後的頂面標高。
（4）平面控制網、各斷面的平面位置、高程的控制必須進行嚴格的複核，確保箱梁施工精度。
5.2支座安裝
支座安裝前放出支座安裝縱橫向軸線，支座墊石頂面採用水灰比不大於0.5的1：2的細砂砂漿調平，安放支座底盆，穿入地腳螺栓，螺栓孔與螺栓間的間隙填塞環氧砂漿（按支座生產廠家提供的配合比配製：
6101環氧樹脂100，二丁脂17，乙二胺8，砂250，均為重量計），然後依次安放橡膠塊和上鋼板，活動支座安裝時用酒精或丙酮仔細擦淨各相對滑動面，儲脂坑內注滿5201-2矽脂，並注意矽脂保潔。橡膠塊頂面四角高差均控制在不得大於1mm範圍內。盆式支座周圍砼現澆時採取密封措施，禁止一切水及砂漿落入，影響支座的使用質量。
5.3原地表及地基處理
2023年2月25日，首先進行原地面的清表、整平，剷除原耕植土約15厘公尺厚，原地面翻鬆25厘公尺進行晾曬，含水率控制在最佳含水量的±1%（根據試驗確定最佳含水量），採用21噸振動壓路機碾壓3遍，壓實度不小於85%。在壓實的素土地面上鋪設一層40厘公尺厚的5%石灰土，碾壓密實，壓實度大於90%，頂面設2%的雙向橫坡，以利排水。上面鋪設5㎝厚的碎石墊層和8㎝厚的c20砼面層，寬度為橋的寬度每側各加0.
5m。第二聯地基處理於3月10日全部處理完畢。
5.4 支架搭設
3月7日，開始搭支架採用hr可調重型門式腳手架，滿堂布設。根據本工程需要現選擇門架hr100(1.7m)、hr100a(1.
9m)兩種門架，可調底座hr601b（0.6m），調節杆hr201（1.7m），交叉拉桿hr301e(1.
2×1.2m)軸心承插安裝，根據搭設高度選配門架型號。支架底部採用30×5cm木板鋪設，支架頂端採用12×15cm木圍囹（縱向）、10×10cm格柵（橫向，間距30cm），施工中應注意木方表面一定要平整，以確保成形後的箱梁外觀線形平順。
（支架構造詳見支架結構示意圖）
由於箱梁荷載沿縱向是變化的，沿橫向分布也不均勻，支架布設根據箱梁荷載分布確定間距，即縱向在橋墩處箱梁荷載較大的部位支架步距選用0.5m，跨中部分支架步距選用1m～1.1m (見現澆支架縱向布置示意圖)。
橫向在支點處箱梁荷載較大的部位支架步距選用0.5m，肋梁處為0.4m～0.
6m，翼緣板部分荷載較小，支架步距選用1.2m～1.4m；跨中箱梁底板下荷載偏小，支架步距選用1.
2m，肋梁處支架步距選用0.7m。支架搭設前根據支架基礎頂面到箱梁底板的實際高度，並考慮橋面橫坡的影響，設定頂托、底托的高度，以便決定支架配製數量。
為了增加每聯支架的整體性，在橫橋向和順橋向分別加設剪刀撐，對於梁體橫坡較大、平曲線半徑較小的，在曲線內側加設斜撐，以增強其抗傾覆穩定性。
搭設前定出支架縱橫向排列位置並灑出灰線，沿橫向布設木板，第一層所有立、橫桿拼裝完成後，複調底座，保證橫桿在同一水平面上，方可向上拼裝；依據設計標高調整頂托（為減少預壓後支架頂標高的調整工作量，預先在設計值上抬高1.5cm左右），然後鋪設12×15cm縱向方木。支架立桿及可調底座、可調頂托保持軸線一致，不允許使用彎曲變形的桿件；所有接觸面必須緊密，不得出現脫空現象；立桿的頂、底端自由高度不得超過30cm。
3月17日，支架、舊底模（在預壓過程中為保護好新模板，故採用舊模板鋪設底模。）搭設完畢，準備裝砂袋進行載入預壓。
5.5 支架預壓、沉降觀測及解除安裝
底模板安裝好後，3月17日，在測量對支架進行空載觀測記錄好後，根據第八跨現澆箱梁恆載的重量對支架進行等載預壓，預壓材料採用砂袋堆載，砂袋下鋪一層土工布，以防止損壞底模及側模板。
載入前在支架頂部布設沉降觀測點，具體布點如下：縱向每跨按墩頂、1/4l、1/2l、3/4l處5個斷面，橫橋向每斷面按7點布設，每點離角點約50㎝左右，用鐵釘及油漆作好記號，見下圖：
沉降觀測點布置圖
沉降觀測由專人負責，採用精密水準儀施測，人員及儀器均須固定。載入前先測量一次模板原始標高，載入結束後，再測一次標高，然後每日早晚各測量一次標高，作好沉降觀測記錄。預壓到3月23日，沉降已穩定。
3月27日解除安裝到九號跨，解除安裝時自跨中向兩端對稱進行，缷載後觀測其彈性變形。根據預壓記錄，地基和支架的非彈性變形
為2.3㎝和彈性變形值-0.9㎝，結構預拱度值考慮1㎝。
通過預壓，消除非彈性沉降，實測彈性沉降，對底模標高進行調整，調整後的底模施工立模標高=梁底設計標高+ 彈性變形+結構預拱度。其中支架的彈性變形由預壓確定，結構預拱度主要包括箱梁自重產生的撓度變形和預應力施加後的結構變形疊加而成，經初步計算和預壓觀測結果，最後確定為2.5cm。
預拱度自跨中向墩頂按二次拋物線布設。
5.5 模板施工
5.5.1底模、外側模施工
3月27日缷載結束後，開始安裝模板。
（1）底模安裝
底模採用覆膜竹膠板，拼裝時拼縫貼上單面膠，固定之後用玻璃膠或原子灰對拼縫進行二次處理，並用灰鏟刮平，以防止漏漿，確保混凝土外觀平整、光潔。
沿縱橋向在支架可調托座上鋪設12×15cm的木圍囹作支承件，橫向布置10×10cm木方格柵，淨距不超過20 cm，然後再在木方上鋪設1.22m×2.44m×0.
015m竹膠板，木方格柵同圍囹以及竹膠板同木方擱柵均採用鐵釘固定。
圍囹鋪設完後，接著進行測量放線，鋪設底模，長邊順橋向鋪設，兩端擱置在木方上，模板拼縫力求順直，縫寬均勻，以保證箱梁底板砼的觀感以及橋梁曲線美觀。
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