目錄一、概述 1
1、後澆帶概況 1
2、後澆帶支撐設計總體思路 1
3、後澆帶自由端臨時支撐計算參考資料、基本引數： 1
4、後澆帶平面圖 2
二、後澆帶自由端驗算 3
1、人防地下室後澆帶框架梁自由端驗算1 3
2、人防地下室後澆帶框架梁自由端驗算2 5
附圖一、人防地下室後澆帶平面圖 8
1、後澆帶概況
興化領秀城三期人防地下室後澆帶位於1~26/c~e軸、1~26/m~p軸、1~26/v~a軸、1~24/g~j軸、8~9/m~a軸、8~9/g~t軸、11~12/a~j軸、15~16/m~v軸以及15~16/f~r軸之間，寬度800mm。
2、後澆帶支撐設計總體思路
（1）後澆帶兩側結構混凝土在其強度達到《混凝土結構工程施工質量驗收規範》gb50204—2002規定的拆模條件後，其模板及支撐體系將全部拆除。
（2）根據後澆帶兩側的梁、板在拆模後的受力特徵，逐一驗算所有梁、板在設計配筋條件下的正截面受彎承載力和裂縫寬度。當正截面受彎承載力和裂縫寬度中的一項不滿足要求時，則須對相應的梁、板採取支撐加固措施。反之，則梁、板結構安全，不需要採取支撐加固措施。
3、後澆帶自由端臨時支撐計算參考資料、基本引數：
混凝土結構設計規範 gb50010—2002；
木結構設計規範 gbj 5-88；
建築結構荷載規範 gb 50009-2001；
混凝土結構計算手冊(第三版)；
混凝土強度等級：c35；鋼筋級別：iii級
4、後澆帶平面圖
見附圖。
根據後澆帶處所有框架梁的受力特點，其高度分別為900mm、1000mm，選取配筋最小、自由端較長的梁kl1（2）進行驗算。
人防地下室結構砼為c35, 鋼筋為hrb400，
kl1（2）：b×h=600×1000；上層鋼筋為425；支座處鋼筋為：625；
板厚350mm；自由端長4.4m。
（1）、荷載計算：
板： 0.35×25×1.2=10.5kn/㎡
梁： 0.6×1×25×1.2=18kn/㎡
施工活載：1.00×1.4=1.4kn/㎡
（2）、支座反力計算
所有的計算簡圖均按《建築結構靜力計算手冊》(第二版)中的內容
梁自重計算簡圖
q=18+1.4=19.4kn/m2
mb1===187.8kn.m
板自重計算簡圖
q=10.5+1.4=11.9kn/m2
mb2===76.9kn.m
ma總=mb1+ 2mb2=187.8+2×76.9=341.6kn.m
（3）、kl1（2）配筋驗算
kl48（1）：b×h=600×1000；上層鋼筋為425；支座處鋼筋為：625；
h0=1000-65=935mm
則a＝=341.6×106／(600×935)= 0.65
由建築結構設計手冊（第三版） 表2-1-5
查得ρ0＝0.199%
由建築結構設計手冊（第三版） 公式2-1-2
as=ρ0·b·h0=0.199%×600×935=1116.39mm2
支座配置625,as=2945.4mm2>1116.39mm2，滿足要求。
（4）、kl1（2）裂縫寬度驗算
由建築結構設計手冊（第三版） 公式2-8-7
ρte==2945.4/（600×935×0.5）=0.011
由建築結構設計手冊（第三版）公式 2-8-8
σsk==(341.6×106)/（0.87×935×2945.4）=142.57n/mm2
根據ρte、σsk查建築結構設計手冊（第三版）圖2-8-21
得β＝0.6
根據ρte、β、鋼筋直徑d＝25查建築結構設計（第三版）圖2-8-30
得ωmax＝0.14mm＜ωlim=0.3mm，裂縫寬度計算滿足要求。
因此，此處後澆帶不需要設定臨時支撐。
根據後澆帶處所有框架梁的受力特點，其高度分別為900mm、1000mm，選取懸臂最長的梁kl48（1）進行驗算。
人防地下室結構砼為c35, 鋼筋為hrb400，
kl48（1）：b×h=600×1000；上層鋼筋為425；支座處鋼筋為：1525；
板厚350mm；自由端長5.676m。
（1）、荷載計算：
板： 0.35×25×1.2=10.5kn/㎡
梁： 0.6×1×25×1.2=18kn/㎡
施工活載：1.00×1.4=1.4kn/㎡
（2）、支座反力計算
所有的計算簡圖均按《建築結構靜力計算手冊》(第二版)中的內容
梁自重計算簡圖
q=18+1.4=19.4kn/m2
mb1===312.5kn.m
板自重計算簡圖
q=10.5+1.4=11.9kn/m2
mb2===127.8kn.m
ma總=mb1+ 2mb2=312.5+2×127.8=568.1kn.m
（3）、kl48（1）配筋驗算
kl48（1）：b×h=600×1000；上層鋼筋為425；支座處鋼筋為：1525；
h0=1000-65=935mm
則a＝=568.1×106／(600×935)= 1.08
由建築結構設計手冊（第三版） 表2-1-5
查得ρ0＝0.31%
由建築結構設計手冊（第三版） 公式2-1-2
as=ρ0·b·h0=0.31%×600×935=1739.1mm2
支座配置1525,as=7363.5mm2>1739.1mm2，滿足要求。
（4）、kl48（1）裂縫寬度驗算
由建築結構設計手冊（第三版） 公式2-8-7
ρte==7363.5/（600×935×0.5）=0.026
由建築結構設計手冊（第三版）公式 2-8-8
σsk==(568.1×106)/（0.87×935×7363.5）=94.84n/mm2
根據ρte、σsk查建築結構設計手冊（第三版）圖2-8-21
得β＝0.51
根據ρte、β、鋼筋直徑d＝25查建築結構設計（第三版）圖2-8-30
得ωmax＝0.07mm＜ωlim=0.3mm，裂縫寬度計算滿足要求。
因此，此處後澆帶不需要設定臨時支撐。
因後澆帶處其它框架梁自由端長度以及支座配筋均小於以上兩種情況，所有梁均安全，所以本人防地下室後澆帶不需要設定臨時支撐。
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