2.3x2.3m實心墩墩柱模板設計分析計算書
一、 設計原始資料
1、 模板材料：面板：5mm；連線法蘭：l80×8;橫肋板：-80×8;豎肋板：[8。背楞：2[14。（材料均為q235）
2、 模板設計資料：肋板間距360mm，背楞間距1100mm，2道，如下圖
3、 施工資料：墩柱截面為：2300(l) ×2300(w);墩身截面面積為：5.29每小時澆注上公升速度按v=5m/h計算;混凝土初凝時間取to=4h.
二、 模板側壓力計算
f=0.22γetoβ1β2v1/2
其中：γe為混凝土重力密度 γe=25knm3；
to為混凝土初凝時間=4h；
β1為外加劑影響修正係數；β1=1.05 ；
β2為混凝土坍落度影響修正係數. β2=1.15。
計算得：f=59.40kn/m2,即59.40kpa.
三、 設計驗算
（1） 面板驗算
1、 強度驗算
選用板區格中三面固結、一面簡支的最不利受力情況進行分析計算：
ix/iy=300/300=1.0,得kmx0=-0.0600;kmy0=0.0550; kmx=0.0227; kmy=0.0168; kf=0.0016。
取1mm寬的板條作為計算單元，載荷為：
q=fxl
q=0.0594×1=0.594n/mm
彎矩：mxo= kmx0·q·lx2=-0.0600×0.0594×3602=-461.89n·mm
myo= kmy0·q·ly2=0.0550×0.0594×3602=423.40·mm
面板的截面係數：w=1/6·bh2=1/6×1×52=4.17mm3
應力為：σmax=mmax/w=461.89/4.17=110.75n/mm2<215n/mm2
滿足要求。
所以滿足要求。
2、 撓度驗算
bo=eh3/12(1-υ2)=1.96×105×63/12(1-0.32)=38.77×105n·mm
wmax=kf·ql4/bo=0.00160×0.0594×3604/38.77×105
=0.41mm
w/l=0.41/360=0.00<1/500
所以滿足要。
（2） 橫肋計算
橫肋間距400mm，採用-80x8,支承在豎肋上。
載荷q=0.0594×400=23.76n/mm
-80x8的截面係數w=1/6·bh2=1/6×8×802=8533mm3
慣性距i=hb3/12=80×83/12=3413mm4
橫肋最大彎距mmax=0.125*q*=384912n·mm
1) 強度驗算
σmax=mmax/w=475200n·mm/8533mm3=55.69n/mm2<215 n/mm2
滿足要求。
2）撓度計算
f=5ql4/384ei= 0.22mm
滿足要求
（3） 豎肋計算
選用[8，以每360mm一道的外加強箍為支撐點，每根間隔為420mm。
[8的截面係數w=25.3×103mm3
慣性距i=101.3×104mm4
最大彎距mmax=0.125*q*=384912n·mm
1） 強度驗算
σmax=mmax/w=15.2 < 215 n/mm2
可滿足要求。
2） 撓度驗算
w=5ql4/384ei=2.49mm
w/l=2.49/800=0.003<1/500
滿足要求。
組合撓度：
1） 面板與橫肋組合：0.1538+0.02=0.1738mm〈1mm
2） 面板與豎肋組合:0.1538+0.37=0.5238 mm〈1mm
以上所有驗算均能滿足模板施工要求。
（4） 背楞受力分析
以長邊為分析物件，桁架形式，材料為2[14，兩端用對拉螺栓緊固,支撐點距離為1.1m。背楞載荷：q=65.34kn/m
f=2x5ql4/384ei=1.1mm
滿足要求。
(5)對拉螺栓的受力分析
拉桿設計為φ22 q235圓鋼。分布情況見圖紙
短邊每道背楞受外漲力為:
fy=0.8×1.1×59.4kn/m=52.27kn
拉桿與加強箍的角度為45度，每邊採用兩組拉桿，故每組拉桿兩端的受力分別為：
f2y=2x0.5×52.27kn/cos450=73.91kn
拉桿強度檢驗：
σ=f/a=73.91kn/380mm2 =1 =195<[σs]=235mpa
以上受力均安最不利情況進行分析，故能達到安全技術標準。
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