工程名稱：
施工單位：
編制人：
目錄腳手架計算書的編制依據 3
引數資訊 3
1、腳手架搭設引數 3
2、永久荷載引數 3
3、可變荷載與風荷載引數 3
4、地基引數 3
橫向水平杆（小橫桿）計算 4
1、抗彎強度計算 5
2、變形計算 6
縱向水平杆(大橫桿)計算 6
扣件的抗滑承載力計算 7
立桿的穩定性計算 7
1、分析立桿穩定性計算部位 7
2、計算風荷載產生的彎曲壓應力 8
腳手架搭設高度計算 10
連牆件計算 11
腳手架上水平風荷載標準值ωk 11
求連牆件軸向力設計值nl 11
連牆件穩定計算 12
抗滑承載力計算 12
立桿地基承載力計算 13
腳手架計算書的編制依據
1. 工程施工圖紙及現場概況
2. 《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)。
3. 《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）。
4. 《鋼結構設計規範》（gb50017-2003）
5. 《木結構設計規範》（gb50005-2003）
6. 《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）
7. 《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》(gb 50018-2002)
引數資訊
1、腳手架搭設引數
腳手架搭設高度18.8m;步距1.5m;立桿縱距1.
5m;橫距1.05m;腳手架內排立桿離牆距離0.45m;小橫桿間距1.
5m;大小橫桿的布置方法：小橫桿在大橫桿上面;連牆件方式：扣件連線，二步三跨。
鋼管按實際壁厚φ48×3.0計算。
2、永久荷載引數
每公尺立桿承受的結構自重標準值gk:0.1394kn/m；腳手板類別:
木腳手板；腳手板自重標準值qp1:0.35kn/m2；腳手板鋪設1層； 欄杆擋板類別:
木腳手板 ；欄杆擋腳板自重標準值qp2 :0.14kn/m2；安全設施與安全網qp3:
0.005kn/m2
3、可變荷載與風荷載引數
施工均布活荷載標準值qk:3kn/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數: 1層；本工程地處山東省德州市，基本風壓wo:0.45kn/m2；
4、地基引數
地基土型別:素填土；地基承載力標準值:80kn/m2；立桿墊板寬度:0.3m，作用長度：1.5m；地基承截力調整係數:0.4。
橫向水平杆（小橫桿）計算
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》第6.2.2條第3款規定:
「當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平杆兩端均應採用直角扣件固定在縱向水平桿上。」第6.2.
1條第3款規定:「當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平杆的支座，用直角扣件固定在立桿上。」施工荷載的傳遞路線是：
腳手板→橫向水平杆→縱向水平杆→縱向水平杆與立桿連線的扣件→立桿，如圖：
橫向水平杆按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。
1、抗彎強度計算
1、作用橫向水平桿線荷載標準值：
qk=(qk+qp1)×s=(3+0.35)×1.5=5.03 kn/m
2、作用橫向水平桿線荷載設計值：
q=1.4×qk×s+1.2×qp1×s=1.4×3×1.5+1.2×0.35×1.5=6.93 kn/m
3、考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置（驗算彎曲正應力、撓度不計懸挑荷載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載）。
最大彎矩：
4、鋼管載面模量w=4.49cm3
5、q235鋼抗彎強度設計值，查規範表5.1.6得表f=205n/mm2
6、按規範中公式（5.2.1）計算抗彎強度
7、結論：不滿足要求!建議減少腳手架縱距或橫距或小橫桿間距，或控制施工荷載!
2、變形計算
1、鋼材彈性模量：查規範表5.1.6 得e＝2.06×105n/mm2
2、鋼管慣性矩i＝10.78cm4
3、容許撓度：查規範表5.1.8，得[ν]=l/150與10mm
4、按規範中公式（5.2.3）驗算撓度
5、結論：滿足要求
縱向水平杆(大橫桿)計算
雙排架縱向水平杆按三跨連續梁計算，如下圖：
不需要計算抗彎強度和撓度。
由橫向水平杆傳給縱向水平杆的集中力設計值：
由橫向水平杆傳給縱向水平杆的集中力標準值
扣件的抗滑承載力計算
直角扣件，旋轉扣件抗滑承載力設計值=8kn。
橫桿與立桿連線方式採用:單扣件，rc= 8kn。
縱向水平杆通過扣件傳給立桿豎向力設計值r=f=4.75kn〈rc
結論：滿足要求
立桿的穩定性計算
1、分析立桿穩定性計算部位
密目式安全立網全封閉雙排腳手架應考慮風荷載對腳手架的作用。
組合風荷載時，由規範公式5.3.1-2
n——計算立桿段的軸向力設計值；
——軸心受壓構件的穩定係數，應根據長細比λ由《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)附表c取值；
mw——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；f——鋼材的抗壓強度設計值；
a——立桿的截面面積；w——截面模量；
把規範公式5.3.4，
規範公式4.2.3，ωk=0.7z·s·ω0，
規範公式5.3.2-2 n=1.2(ng1k+ng2k)+0.85×1.4∑nqk代入規範公式5.3.1-2化簡為：
h——腳手架高度；mwk——風荷載標準值產生的彎矩； la——立桿縱距；h——步距；
gk——每公尺立桿承受的結構自重標準值； z——風壓高度變化係數，按現行國家標準《建築結構荷載規範》規定採用； s——腳手架風荷載體型係數； ω0——基本風壓；
ng1k——腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力；
ng2k——構配件自重標準值產生的軸向力； ∑nqk——施工荷載標準值產生的軸向力總和；
腳手架結構自重產生的軸壓應力
風荷載產生的彎曲壓應力：
構配件(安全網除外，但其自重不大)自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結構自重隨腳手架高度降低而增加(計算中應考慮的架高範圍增大)，因此，取σ=σg +σw最大時作用部位驗算立桿穩定性。
2、計算風荷載產生的彎曲壓應力
根據規範4.2.4條，建築物結構型式為框架結構。
風荷載體型係數s=1.3=1.3×0.8=1.040，——擋風係數；
地面粗糙度b類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區。
(3)計算σg：
計算長細比λ：
l0——計算長度，l0=kh；i——截面迴轉半徑；k——計算長度附加係數，其值取1.155；
——考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度係數，應按規範表5.3.3採用； h——步距；
立桿橫距lb=1.05m，連牆件布置二步三跨，查規範表5.3.3得=1.5，h=1.5m
根據λ的值，查規範附錄c表c得軸心受壓構件的穩定係數=0.265。
立桿縱距la=1.5m，查規範附錄a表a-1得gk=0.1394kn/m
(4)求σ=σw +σg：
列表如下：
分析說明：全封閉腳手架頂端風荷載產生彎曲壓應力相對底部較大，但此處腳手架結構自重產生的軸壓應力很小，σw +σg相對較小，5公尺高度處的風荷載產生的壓應力雖較小，但腳手架自重產生的軸壓應力接近最大σ=σw +σg最大，因此全閉腳手架立桿穩定性驗算部位取底部。
(5)驗算長細比：
由規範5.3.3式，且k=1，得
結論:滿足要求!。
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