雲南瀾滄江上游沿江公路德欽段雲嶺至溜筒江公路
施工技術方案報審表
承包單位：雲南路橋股份****合同號： r2
監理單位：雲南雲通監理諮詢****編號： a—05
雲嶺～溜筒江公路工程r2合同段
（k457+700～k472+973.42）
k472+521溜筒江橋
縱向鋼絞線應力控制方案
（t1、w1）
編制複核審核
雲南路橋股份****
西當村至溜筒江路基工程專案經理部
二○一五年五月二十九日
縱向（t1、w1）鋼絞線應力控制方案
一、工程概況
k472+521大橋位於雲南省德欽縣溜筒江村，為跨瀾滄江大橋。橋梁起點樁號k472+415，終點樁號k472+645，全橋長230m，橋跨為53+96+53+20m,主橋為預應力混凝土現澆連續剛構橋，引橋為預製預應力混凝土t梁橋。
本橋主橋為預應力混凝土現澆連續剛構，縱向預應力鋼絞線張拉採用後張法，鋼絞線採用符合gb∕t5224-2003標準低鬆馳預應力鋼絞線，公稱直徑φs15.2㎜，公稱面積139㎜2，標準抗拉強度fpk=1860mpa,彈性模量ep=1.95×105 mpa, 所採用的錨具應滿足設計要求。
波紋管材料的物理力學指標應符合交通行業標準《預應力混凝土橋梁用塑料波紋管》（jt/t 529-2004）的規定。縱向預應力鋼絞線錨具採用15-15型、15-12型，波紋管內徑為φ90mm。
二、預應力張拉步驟為：
初張拉力p0（p0＝0.10p）→持荷5分鐘→測引伸量→
張拉到總噸位p→持荷5分鐘→測引伸量→錨固。
張拉時應使-66%
縱向鋼絞線（t1、w1）錨下控制張拉力表
三、預應力筋平均張拉力按下式計算
pp=p（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ） ①
式中：pp-預應力筋平均張拉力
p-預應力筋張拉端的張拉力
x-從張拉端至計算截面的孔道長度
θ-從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和 k-孔道每公尺區域性偏差對摩擦的影響係數，取0.0015
μ-預應力筋與孔道壁的摩擦係數，取0.16
x-預應力筋長度，t1=19.009公尺，w1=19.885公尺
t1時，θ=6°00′00″
6°00′00″×π/180°=0.10472rad
w1時，θ=25°00′00″
25°00′00″×π/180°=0.43633rad
代入①計算式可得：
t1時：
2908.58×【1-e-（0.0015×19.009+0.16×0.10472）】
0.0015×19.009+0.16×0.10472
=2843.73kn
w1時：
2326.86×【1-e-（0.0015×19.885+0.16×0.43633）】
0.0015×19.885+0.16×0.43633
=2214.69kn
四、伸長值計算
δl=（pp×l）/（ap×e） ②
ap-預應力筋的截面面積
l-預應力筋的長度
e-預應力筋的彈性模量（kn/mm2） 1.95×105 mpa
δl（15）=（2843.73×19.009）/（2085×1.95×105）×1000
0.133m
δl（12）=（2214.69×19.885）/（1668×1.95×105）×1000
0.135m
5、將數值代入各千斤頂及油錶對應的回歸方程可得實際張拉控制力。
t1時：
w1時：
六、預應力張拉注意事項
（1）預應力張拉時，應同時滿足混凝土強度大於90％的設計強度及齡期大於7天的條件。
（2）預應力的張拉班組必須固定，且應在有經驗的預應力張拉工長的指導下進行，不允許臨時工承擔此項工作。
（3）施加預應力應對稱張拉。每次張拉應有完整的原始張拉記錄，且應在監理在場的情況下進行。
（4）為保證主梁預應力鋼束張拉質量，實行張拉噸位和引伸量雙控，且需兩端同時張拉，以張拉噸位為主，引伸量誤差應控制在±6％範圍內。
（5）應根據每批鋼絞線的實際直徑相應調整千斤頂限位板的限位尺寸，最標準的限位板尺寸應使鋼絞線只有夾片的牙痕而無刮傷。
（6）預應力鋼材在張拉控制應力達到穩定後方可錨固。
七、管道壓漿
（1）預應力張拉完成後24小時內應對預應力管道進行壓漿。
（2）壓漿除具備必需的裝置外，應由有經驗的熟練人員來操作。
（3）漿體由水泥、水、專用新增劑組成。漿體水膠比控制在0.26～0.
28之間；漿體泌水性應滿足規範要求。漿體初凝時間應大於等於5小時；終凝時間應小於等於24小時。漿體體積膨脹率24小時內控制在0～3％以內。
在標準養護條件下，漿體7天抗壓強度應大於等於40mpa，28天抗壓強度應大於等於50mpa。
（4）漿體進入灌漿幫浦之前應通過篩網進行過濾。
（5）灌漿孔數和位置必須做好記錄，以防漏灌。
（6）儲漿罐的體積應大於所要灌注的一條預應力孔道體積。
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