目錄一、塔機基礎設計 1
1、工程概況及地質參數列 1
2、設計依據 1
3、基礎承受荷載計算、分析 2
4、塔機樁基礎設計 5
二、塔機搭設拆卸施工 10
1、塔吊基座施工 10
2、安裝施工工藝流程： 10
3、塔吊的安裝上公升 10
4、塔吊的附著 11
5、塔吊的拆卸 11
三、附圖：
圖1、1＃、2＃塔吊承臺平面圖、剖面圖及說明
圖2、1＃、2＃塔吊基樁詳圖及鋼構柱詳圖
圖3、塔吊附牆、鋼構柱逆作法加固、柱肢安裝接頭
一、塔機基礎設計
1、工程概況及地質參數列
寧波銀行象山支行大廈工程，±0.000相當於絕對（黃海）標高4.300m，自然地面相對標高為-0.
400m。工程樁為鑽孔灌注樁。地下室二層，基坑圍護採用鑽孔灌注樁結合二道圓環式內支撐。
1#、2# 塔吊分別位於北側偏西地下室基坑內和東南側基坑外。均使用qtz63型塔機。1＃塔吊處的底板面標高為-8.
450m。底板墊層底標高為-9.350m。
工程地質引數如下表所示：
注： 1、持力層土層厚度中分子為樁尖插入深度，分母為土層厚度。
根據建築物高度和總平面布置，採用2臺qtz63塔機，1#、2#塔機分別位於北側偏西地下室基坑內和東南側基坑外，均按獨立狀態（無附牆件）計算高度43m計，塔機選用qtz63型，塔身為方形鋼管桁架，結構充實率為0.35。1#、2#塔機基礎分別採用4φ800、4φ600鑽孔灌注樁。
1#、2#塔機基礎樁尖持力層分別為第⑤-3層和-1層。有效樁長分別24.80m、21.
0m，1#、2#塔機的分布位置具體見施工總平面布置圖。現場地面粗糙度為b類。
2、設計依據
1、寧波銀行象山支行大廈工程地質勘察報告
2、《建築樁基技術規範》jgj94 — 2008
3、《建築結構荷載規範》gb50009 — 2001（2023年版）
4、《塔式起重機設計規範》gb/t13752 — 92
5、《混凝土結構設計規範》gb50010 — 2002
6、塔式起重機qtz63型說明書
7、塔式起重機混凝土基礎技術規程
3、基礎承受荷載計算、分析
qtz63塔機豎向荷載簡圖
塔機處於獨立狀態（無附牆）時，其受力為最不利狀態，因此取塔吊獨立計算高度43m時進行分析，分工作狀態和非工作狀態兩種工況分別進行荷載組合，塔吊型號為qtz63，最大起重量6t，最大起重力矩69t·m，最大吊物幅度50m。根據《建築地基基礎設計規範》gb50007-2002第8.5條規定，驗算樁基承載力時，取荷載效應的標準組合值；驗算基礎強度取荷載效應的基本組合值。
因為1#、2#塔機都是qtz63，承臺大小分別為4800×4800×1250mm，4500×4500×1250mm。
3.1 自重
3.1.1 塔機自重標準值
kn3.1.2 基礎自重標準值
3.1.3 起重荷載標準值
kn3.2 風荷載計算
3.2.1 工作狀態下塔機對角線方向所受風荷載標準值計算
1 塔機所受風均佈線荷載標準值（）
2 塔機所受風荷載水平合力標準值
kn3 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值
3.2.2 非工作狀態下塔機對角線方向所受風荷載標準值計算
1 塔機所受風線荷載標準值（象山縣丹城）
2 塔機所受風荷載水平合力標準值
kn3 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值
3.3 塔機的傾翻力矩
塔機自身產生的傾翻力矩，向前（起重臂方向）為正，向後為負。
3.3.1 大臂自重產生的向前力矩標準值
3.3.2 最大起重荷載產生最大向前力矩標準值（較產生的力矩大）
3.3.3 小車位於上述位置時的向前力矩標準值
3.3.4 平衡臂產生的向後力矩標準值
3.3.5 平衡重產生的向後力矩標準值
3.4 綜合分析、計算
3.4.1 工作狀態下塔機對基礎頂面的作用
1 荷載標準組合後的力矩標準值
2 水平荷載標準值 kn
3 豎向荷載標準值
塔機自重： kn
基礎自重： kn kn
起重荷載： kn
knkn
3.4.2 非工作狀態下塔機對基礎頂面的作用
1 標準組合後的力矩標準值
2 水平荷載標準值 kn
3 豎向荷載標準值
塔機自重： kn
基礎自重： kn
knkn
比較上述兩種工況的計算，可知塔吊在非工作狀態時對基礎轉遞的傾覆力矩最大。故按非工作狀態分別進行1＃、2＃塔吊樁基設計。
4、塔機樁基礎設計
塔機均採用混凝土基礎承臺，混凝土強度等級為c25，1＃塔吊基礎尺寸為4800×4800×1200mm，對角線樁間距為4.53m。2＃塔吊基礎尺寸為4500×4500×1200mm，對角線樁間距為4.
67m。
4.1單樁承載力驗算
根據工程地質勘察報告，1#、2#塔吊基礎下分別採用4φ800、4φ600鑽孔樁，分別以第⑤-3層和-1層為持力層，樁頂標高分別為-9.050m和-2.150m，單樁有效長度分別為24.
80m、21.00m，樁尖分別進入第5-3層粘土和第5-1層粘土2d以上。
4.1.1單樁承載力特徵值
1、1# 塔機基礎樁（參照地質報告中的鑽孔1—2）
2、2# 塔機基礎樁（參照地質報告中的鑽孔17—18）
4.1.2單樁承受豎向荷載（傾翻力矩按最不利的對角線方向作用）
1＃塔機直徑800的鑽孔灌注樁，
基樁承載能力滿足要求。
2＃塔機直徑600的鑽孔灌注樁，
4.1.3樁身混凝土強度驗算
1#塔機單樁豎向荷載最大基本組合值為：
2#塔機單樁豎向荷載最大基本組合值為：
φ800鑽孔灌注樁樁身抗壓強度設計值為：
；φ600鑽孔灌注樁樁身抗壓強度設計值為：
φ600，φ800鑽孔灌注樁樁身抗拉強度設計值為（樁身鋼筋均採用）：
樁身強度均滿足要求
4.2鋼構柱承載力驗算
鋼構柱截面尺寸為480×480mm，分肢採用，單肢截面面積為，，抗拉、抗壓強度設計值為。由於截面為正方形，所以。計算長度取鋼構柱底至承臺軸線：，鋼構柱截面如下圖：
鋼構柱截面圖
單肢截面圖
4.2.1、構件長細比計算
格構式鋼柱的截面慣性矩：
4.2.2、構件中單肢對最小剛度軸的長細比計算
式中為綴板的淨間距。
4.2.3、構件換算長細比計算
查《鋼結構設計規範》附錄c按b類截面軸心受壓構件的穩定係數
鋼構柱整體穩定承載力為
鋼構柱最大軸心壓力：
鋼構柱承載能力滿足要求
4.3混凝土承臺強度驗算及配筋
4.3.1 抗衝切驗算
鋼構柱頂部基礎底有鋼托板，所以無須對混凝土承臺進行抗衝切驗算。
4.3.2 1＃塔機暗梁配筋計算
1#塔機基礎暗梁截面為：800×1200，混凝土強度等級均為c25，鋼筋採用hrb335，混凝土保護層厚度為50mm。1#塔機的塔身立桿對角線的長度均為2.26m。
1＃塔機對角線立桿的荷載設計值分別為：
1#塔機的暗梁計算簡圖如下：
1#塔機暗梁計算簡圖
抗彎強度驗算
a、b支座反力為：
最大彎矩在2截面位置，最大彎矩值：
； 查簡明鋼筋混凝土結構計算手冊分別得：
，； 實配620，
（5%之內滿足要求）
抗剪驗算
b支座的剪力最大為：
混凝土抗剪承載力：
構造配箍筋φ8@200，4肢箍。其暗梁配筋截面簡圖如上圖。
2＃塔吊基礎暗梁受力與1＃塔吊基礎暗梁受力接近。可按1＃塔吊基礎暗梁配筋。
4.3.3樁承臺配筋
暗梁配筋如上圖，承臺基礎上下均配鋼筋網12雙向@200.
2＃塔機基礎暗梁受力與1＃塔機基礎暗梁接近，此處不作計算，按1＃暗梁配筋
二、塔機搭設拆卸施工
1、塔吊基座施工
塔吊基礎下分別為4φ800鑽孔灌注樁，1#、2#塔機分別位於西側地下室基坑內和東南側基坑外，樁尖持力層分別為第⑤-3層和-1層。鑽孔灌注樁上端的鋼筋與鋼構柱焊接。塔吊基座由鋼構柱和混凝土承臺組成。
鋼構柱上端的混凝土承臺尺寸為4800×4800×1200。
砼承臺和塔身4根鋼立管用錨栓錨固。隨著基坑不斷的挖深，用角鋼l50×10將鋼構柱四周按桁架式連線成整體。
2、安裝施工工藝流程：
3、塔吊的安裝上公升
（1）準備工作：清理場地，起重量為20噸以上的汽車吊進場，備好常用工具及測量儀器，配好有關工作人員。
（2）將基礎節或過渡節通過12個m30高強度螺栓和基礎緊固，安裝乙個加強標準節，調整塔身垂直度≤1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要與建築物垂直。
（3）塔吊的塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節與基礎節用高強螺栓連線。
（4）用汽車吊安裝活動節（含液壓裝置的爬公升架）。
（5）用汽車吊安裝轉盤（上下支座、迴轉機械、迴轉支承）。
（6）用汽車吊安裝塔尖（包括二節拉桿、滑輪）。
（7）用汽車吊安裝平衡臂（裝一塊平衡塊重2.3噸重）。
2023年寧波銀行蘇州吳江高新支行招聘16人公告
2017年銀行校園招聘即將開始，江蘇中公金融人為廣大考生整理發布全國各地銀行校園招聘資訊，第一時間獲取最新銀行招聘資訊，可及時關注江蘇省銀行考試網。摘要 2016年寧波銀行蘇州吳江高新支行招聘16人公告，報名時間截止 2016年21月31日，江蘇省銀行招聘網將詳情公布如下 一 招聘機構簡介 吳江高新...
2023年寧波銀行蘇州太倉支行社會招聘公告
2017年銀行校園招聘即將開始，江蘇中公金融人為廣大考生整理發布全國各地銀行校園招聘資訊，第一時間獲取最新銀行招聘資訊，可及時關注江蘇省銀行考試網。摘要 2016年寧波銀行蘇州太倉支行社會招聘公告，報名時間截止 2016年12月31日，江蘇省銀行招聘網將詳情公布如下 寧波銀行太倉支行自2013年8月...
寧波銀行東錢湖支行裝修工程施工組織設計
1 寧波銀行網點裝修工程施工組織設計報審表 施工組織設計 方案 報審表 工程名稱 寧波銀行東錢湖支行裝修工程編號 本表由施工單位填寫，專案管理單位簽認後交施工單位儲存。寧波銀行東錢湖支行一層二層裝修工程施工組織設計是以業主提供的裝飾施工圖為依據，按照國家現行的 建築裝飾裝修工程質量驗收規範 建築給水...