1.2 伊敏地區供熱熱網系統
如圖-1所示：
圖-1 伊敏地區供熱區域共四部分：敖區36萬平方公尺，多為民用住宅樓群，比電廠地勢高50公尺；小區22萬平方公尺(最終可達33萬平方公尺)，多為民用
一、二層住宅，比電廠地勢低4公尺；露天區45萬平方公尺(為折算面積)多為工業性廠房建築，地勢與電廠相同；電廠區8萬平方公尺。以上四大區域目前供暖面積共約111萬平方公尺。
在上述供熱區域內，敖區和小區均採用換熱站間接連線，露天區和電廠區內有直接連線的使用者也有間接連線的使用者。採用直接連線方式最大的問題是失水問題，尤其是露天區直連使用者失水量較大(據實測資料：最多每小時失水200t/h)，這種狀況嚴重影響了供熱系統的正常執行，本次改造把失水問題作為欲解決的重點。
1.3 各供熱區域估算耗汽量
（注：計算耗汽量採用p=0.8～1.3mpa工業抽汽，蒸汽溫度290℃）
1.4 伊敏地區熱網未改造前的損耗
伊敏地區不進行改造，每個採暖季造成的經濟損失資料如下：
1.4.1 小熱電車間
每個採暖季耗汽 150t/h×242天×24＝871200t；
蒸汽的焓值為2927kj/kg，損失熱量 871200t×2927×1000＝255×1010kj；
伊敏電廠燃煤**為86.5元／噸，燃煤發熱量為16748kj/kg,
鍋爐效率為0.9，管道效率為0.97；
折算耗煤量 255×1010/(16748×0.9×0.97×103)＝1744000t；
折算** 86.5×174400＝15085600元；
每小時耗電100kw，折算** 100×242×24×0.3＝174240元；
每個採暖季費用 15085600＋174240＝1526×104元
1.4.2 熱網失水損耗
將直接連線改為間接連線，減少水量損失200t/h,
每個採暖季減少損失水量 200×242×24＝1161600噸，
每噸水的**按１元計，每個採暖季減少損失 1161600×1＝1161600元，
損失水溫度按70℃，補水溫度按５℃計，
損失熱量為1161600×(70-5)×1000×4.18＝31560×107kj；
折算耗煤量 31560×107/(16748×0.9×0.97×103)＝21585t；
折算** 86.5×21585＝1867103元；
每個採暖季損失總計 1161600＋1867103＝303×104元
2.1 熱源系統的改造方法
小熱電車間蒸汽鍋爐供暖的效率遠低於利用汽輪機抽汽供暖的效率。在電廠鍋爐容量部分閒置的情況下，利用主廠房現有的熱網加熱器系統進行供暖，不需要新增加裝置，只需對區域性管道進行修改，即節省了施工工期，又節省了能源。從整體供熱系統安全考慮，改造後應有足夠的備用及調峰手段。
當汽機在300～500mw負荷間執行時，1臺機組的再冷段蒸汽引數如下表：
從上表中可以看出：再冷段汽源過熱度較小，可用能損失小，適合於作為供熱加熱汽源；蒸汽壓力稍高，作為加熱蒸汽應通過減壓調壓閥減到1.5mpa左右，輸送到小熱電車間(考慮到輸送過程中沿途壓降約0.
2-0.3mpa／km)，由於減壓過程中的節流能量損耗會引起「熱電聯產」效益降低，但由於此汽源來自高溫高壓的高效電站鍋爐一汽輪機組(帶回熱系統的)，其「熱電聯產」效益仍遠高於小熱電車間的背壓機組。
從表中還可以看出：再冷段每台機組蒸汽流量變化範圍在1269.8—753.
8t／h，採暖期所需最大抽汽量125.2t／h佔其9.9—16.
6％的比例，既使在最不利的單台350mw下執行時也可以認為在蒸汽量上比較理想，可以滿足要求。再則，採用再冷段蒸汽與從汽機抽汽口抽汽完全不一樣，對汽機振動、機組安全不會有任何影響。此外，由於供汽引數與小熱電車間內的已有熱網加熱器所需引數相同，可以完全利用已有裝置；由於汽源壓力較高，可以利用小熱電車間與主廠房間已敷沒的2根φ400mm蒸汽管道送汽。
2.2 熱網系統的改造方法
熱網系統主要問題是直接連線使用者的失水，即浪費了水量又浪費能源，逐步將露天區和電廠區內的直接連線使用者改為間接連線，可減少露天區失水，解決小區系統的不熱問題。
供汽管道將125t／h蒸汽從主廠房輸送到小熱電車間。主廠房至小熱電車間的2根φ400的管道，每根管各輸送62.5t/h，壓降控制在0.
2mpa／km之內，小熱電車間內設蒸汽聯箱等配汽設施,主廠房內再冷段蒸汽應設抽汽母管，應重新校核、計算其布置空間及其新產生的管系應力。
主廠房向小熱電車間供汽125t／h，按凝結水**率85％計算，**凝結水量約106t／h。在小熱電車間至主廠房的已有管架上敷設1根φ219×6壓力凝結水管道。利用小熱電車間現有的凝結水**裝置，校核凝結水幫浦流量及揚程，將小熱電車間的凝結水**到主廠房的除氧器。
為不影響當年的供熱，本年度儘量減少改動工作量，設計上按最終規劃考慮，但可根據業主籌款的程度，分期、分批、分年度實施。因此，考慮了近期改造方案和遠期改造方案，分別論述如下。
3.1 近期改造方案
如圖-2所示
圖-2 把小區(33萬平方公尺)和廠區(10萬平方公尺)合併為乙個系統，由主廠房內供熱系統供熱。
原有小熱電車間劃分為兩個系統：敖區系統(36萬平方公尺，耗汽55.2t/h)和露天區系統(45萬平方公尺，耗汽70t/h)。
本方案特點及改造工作量：
(1) 避免了與高差大的敖區合併，系統執行可靠安全。
(2) 近期可以利用已有φ377×8管道，僅需從m點引接管道至jd5點，單長1.5公里，φ400。待小區熱負荷增大時，可酌情決定是否更換φ377×8管道。
(3) 經校核，需更換廠內熱水幫浦的葉輪。
(4) 此方案改造工作量小，解決了小區的不熱問題，是目前最為有效的方法。
3.2 遠期改造方案
如圖-3所示
圖-3 此方案是在近期方案基礎上的乙個附加方案。可分二步實施。
首先把露天區的直接供水改為間接供水，增加三個換熱站、相應的二級管網以及室內採暖系統的改造。由於涉及到的工作量和投資較大，只宜分年度實施。但為了從根本上杜絕露天區熱網的失水問題，必須對露天區直接供暖系統進行改造。
在露天系統改為間接供熱後，可以考慮把其併入電廠主廠房的供熱系統，但需要在廠內新敷設φ500管道約1.2公里。從jdx點至主廠房，並應更換熱網補水幫浦房的熱網迴圈水幫浦。
4.1 熱網改造施工中應注意的問題
本改造工程實施前，應根據現場情況確定更改及增加裝置的吊裝、安裝施工方案。當水幫浦更換軸承、流量計量裝置等裝置時，應請製造廠派人到現場指導安裝、除錯。
4.2 熱網改造除錯中應注意的問題
首先，清理管網中的管道、堵頭、排汙點。其次，對小區的管網進行初調節。全開小區管網的閥門，全關其他分支的供回水閥門。
當逐步開啟最遠環路的供回水閥門，並調節供水分支上的流量控制器，觀察水溫度和回水壓力，使實際流量接近理想流量。
最後，調節其他分支，按如下方法調節：由遠至近依次調節各熱使用者，使近熱源端的使用者實際流量為理想流量的80%~85%，中端使用者實際流量為理想流量的85%~95%，遠端為95%~100%。如果在調節過程中，有個別使用者未達到預定的調節流量，可以暫時跳過去，等待最後再單獨處理。
這種方法可靠易行，流量誤差在±20%。
4.3 供熱熱源系統改造後的執行方式
改造後的供熱熱源系統圖如圖-4所示（圖見附頁），圖中細實線表示原有的系統管道，粗實線表示本次熱源改造工程增加的（或更換的）管道。
供熱熱源系統的執行方式分以下三種：高壓送蒸汽系統，低壓送蒸汽系統，啟動送蒸汽系統。下面簡述三種執行方式的操作要點。
（1）高壓送蒸汽系統：主廠房向熱電車間輸送蒸汽，壓力2.8mpa，溫度425℃，此蒸汽用於熱電車間的汽機發電和冬季供熱。
主廠房部分：關閉閥門aa301、aa302、aa303、aa304，開啟閥門aa30５、aa306。
熱電車間部分：關閉閥門aa102、aa103、aa107、aa108，開啟閥門aa110、aa111、aa105，其餘閥門仍按熱電車間原有的要求操作。
（2）低壓送蒸汽系統：主廠房向熱電車間輸送蒸汽，壓力1.57mpa，溫度375℃，此蒸汽用於冬季供熱。
供熱系統平衡改造方案
一 鍋爐房 幫浦房現有裝置及相關執行引數 1 鍋爐房設有3臺20t h和一台6t一台4t鏈條熱水鍋爐，設計供水溫度為115 回水溫度為70 2 實際供水平均溫度為75 回水平均溫度為50 3 幫浦房設有的迴圈水幫浦和補水幫浦 1 設有的迴圈水幫浦 低區水幫浦電機匹配功率n 160kw，額定流量g 1...
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