腳手架穩定性計算方案
一、對腳手架以上的模板、支架、鋼筋及砼的重量進行計算
砼自重：384.18×24=9220.32kn
鋼筋重：ⅰ級＋ⅱ級=2.55+75.79=78.34t=78.34×9.8=767.732kn
模板重：
①. 一側鋼模長
0.33+0.5+0.711+0.803+0.65+0.35=3.344m（可參見「角鋼支撐圖」）
兩側鋼模面積 3.344×75×2=501.6m2
鋼模重 70.4×9.8×501.6=346kn (鋼模重量取70.4㎏/m2)
竹膠板自重標準值取9.8kn/m3
竹膠板長度：
3.748+4.6+(0.21＋0.47＋0.8)×2=11.3公尺（木枋結構圖）
竹膠板厚度為0.015m，
其自重為 9.8×11.3×75×0.015=124.6kn
③. 竹膠板芯模內為5×7木枋，其重量為
木枋重力密度取為5kn/m3
芯模木枋結構圖如下：
根據此圖可得：
木枋周長： 3.73+3.748+(0.21＋0.47＋0.8)×2=10.44m
五根縱向木枋長：5×1.05=5.25m
兩根斜向木枋長：2×1.4=2.8m
芯模內木枋總長：10.44+5.25+2.8=18.49m
一榀木架重量： 5×18.49×0.05×0.07=0.32kn
木架間距為0.4m，75m內共有木架75/0.4+1=188榀
由此可知，芯模內木架總重為
188×0.32=60.16（kn）
④. 側模等肢角鋼支撐（見下圖）：
箱梁模板以2.1m及0.3m為模數，依次排列。關於其設計的具體情況可參見「箱梁模板設計圖」。圖中為2.1m模板的角鋼支撐架。
由圖中尺寸可得：
角鋼總長為：
1.24+1.14+1.29+0.86+0.49+0.70+0.64+0.89+0.46=7.71m
角鋼為7.5號等肢角鋼，重量為7.976㎏/m。
槽鋼為8#槽鋼，長為1.95m，其單重為8.04kg/m。
一榀角鋼支架重量：
7.71×7.796＋1.95×8.04=75.8kg
75.8×9.8=742.8n=0.74kn
由箱梁平面布置圖可知，在75公尺長度內共有31道2.1m模板，則角鋼支架有31×4=124榀。
總重為124×0.74=91.8kn；
角鋼架之間的斜撐重為：
31×3×1.337×7.976×9.8=10013.7n=10kn
角鋼支架間縱向布有8#槽鋼，其重為
2.1×31×8.04×9.8=5129n=5.13kn
2.1m模板支架總重為：
91.8+10+5.13=106.93kn;
1. 3m模板鋼支撐圖如下：
由圖可求得其角鋼重量為：
（0.49+0.95+1.35+0.24）×7.976×9.8×31=7342n=7.3kn
由此可得75公尺範圍內的角鋼重量為：
106.93+7.3=114.2kn
由此可得模板總重為：346+124.6+60.16+114.2=645kn
模板底木枋重量
10×10木枋長：75×12=900m
5×7 木枋長：8.9×188=1673.2m
合計總重：（0.1×0.1×900＋0.05×0.07×1673.2）×5=74.3kn
由此可得總重為：
砼自重：9220.32kn
鋼筋自重：767.732kn
模板總重：645kn
模板底木枋重：74.3kn
總重為： 10707kn
由圖中可知：總截面面積為8.66m2，內部空芯截面積為4.47m2，
箱梁截面面積為8.66－4.47=4.19m2
這樣可得，4.6m以內截面面積為4.19－0.88×2=2.43m2
4.6m以外截面的面積為0.88×2=1.76m2
2.1 計算4.6m內的腳手架荷載
1 砼重：9220.32×2.43÷4.19=5347.3kn
2 鋼筋重：767.732×2.43÷4.19=445.2kn
3 模板重：124.6（竹膠板）＋60.16（芯內木模）=184.8kn
4 木枋重：74.3×4.6÷8.9=38.4kn
5 砼活荷：2×4.6×75=690kn
2.2計算兩側4.3m範圍內腳手架荷載
1 砼重：9220.32-5347.3=3873kn
2 鋼筋重：767.732-445.2=322.5kn
3 模板重：346＋114.2=460.2kn
4 木枋重：74.3－38.4=35.9kn
5 砼活荷：2×4.3×75=645kn
二、對扣件式及碗扣式的腳手架的承載力和穩定性分別計算
在本方案中，梁底4.6公尺範圍內採用扣件式腳手架，兩側採用碗扣式腳手架。因其受力及計算方法均不相同，因此需對其分別進行計算
（1）、扣件式腳手架
1）荷載計算
砼重： 5347.3kn 鋼筋重： 445.2kn 模板重： 184.8kn
木枋重： 38.4kn 砼活荷：690kn
對以上荷載進行組合：
(5347．3+445.2+184.8+38.4)×1.2+690×1.4=8184.8kn
此荷載均布於4.6×75=345m2上，均布面荷為8184.8÷345=23.6kn
每根腳手管所受荷載為(最大)
23.6×0.8×0.8=15.1kn
腳手管截面積為489mm2，則<
即腳手管的強度符合要求。
2）穩定性計算
因本工程梁底支架採用滿堂腳手架搭設，故採用單肢杆的穩定性計算方法來對其穩定性進行計算。
①．單肢桿件的計算長度係數
本方案中計算引數：立桿縱距=0.8m，立桿橫距=0.
8m，步距h=1.2m，扣件式腳手管a=489mm2，立桿截面抵抗矩為=5.08×103mm3。
立桿迴轉半徑=15.8mm，鋼材的抗壓強度設計值=0.205kn/mm2。
據：；連牆點設定取3步3跨；；
查表5—27求得長度係數1.54
查表5—22得軸心受壓穩定係數為0.47
②．穩定性計算
不組合風荷時 ，其中材料強度附加分項係數，
不組合風荷時，這裡取=1.5607
左邊==51.9n/mm2，右邊=131.4 n/mm2
51.9<131.4 由此可知，扣件式腳手架穩定性完全沒有問題。
（2）碗扣式腳手架
1）荷載計算
砼重： 3873kn 鋼筋重： 322.5kn 模板重： 460.2kn
木枋重： 35.9kn 砼活荷：645kn
對以上荷載進行組合：
(3873+322.5+460.2+35.9)×1.2+645×1.4=6533kn
此荷載均布於4.3×75=322.5m2上，均布面荷為6533÷322.5=20.3kn
每根腳手管所受荷載為
20.3×0.6×0.9=11kn
腳手管截面積為489mm2，則<
即腳手管的強度符合要求。
2）穩定性計算
因本工程梁底支架採用滿堂腳手架搭設，故採用單肢杆的穩定性計算方法來對其穩定性進行計算。
①．單肢桿件的計算長度係數
本方案中計算引數：立桿縱距la=0.6m，立桿橫距lb=0.
9m，步距h=1.2m，扣件式腳手管a=489mm2，立桿截面抵抗矩為=5.08×103mm3。
立桿迴轉半徑=15.8mm，鋼材的抗壓強度設計值=0.205kn/mm2。
據：；連牆點設定取3步3跨；；
查表5—28用插入法求得長度係數1.428
查表5—22用插入法求得軸心受壓穩定係數為0.53
②．穩定性計算
不組合風荷時 ，其中材料強度附加分項係數，
不組合風荷時，這裡取=1.5607
左邊==38.2n/mm2，右邊=131.4 n/mm2
38.2<131.4 由此可知，碗扣式腳手架穩定性完全沒有問題。
至此對腳手架的驗算完畢。
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