工程名稱：青島愛丁堡國際公寓
施工單位：山東萬鑫建設****
編制人：宗可鋒
編制時間：2023年1月7日
1、懸挑卸料平台計算書的編制依據
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)。
《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）。
《鋼結構設計規範》（gb50017-2003）
《木結構設計規範》（gb50005-2003）
《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）
《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》(gb 50018-2002)
2、工程概況
3、設計引數
3.1荷載引數
採用5mm厚木腳手板，腳手板自重標準值0.35 kn/m2；欄杆、擋板腳手板自重標準值0.14kn/m2；施工人員等活荷載2kn/m2，最大堆放材料荷載8 kn(0.8t)；
3.2懸挑引數
水平梁拉結點距懸挑端距離0.3m；上部拉接點與水平梁的垂直距離4.5 m；鋼絲繩安全係數k=8；預埋件為ф16圓鋼。
3.3卸料平台引數
主次梁採用16號工字鋼；主梁的懸挑長度4.1m，主梁的錨固長度1.6m；次梁的寬度2m，見圖1、懸挑卸料平台剖面圖，圖2、懸挑卸料平台平面圖。
4、懸挑卸料平台結構驗算
圖1、懸挑卸料平台剖面圖
圖2、懸挑卸料平台平面圖
4.1次梁的驗算
次梁選擇16號工字鋼 ,其截面特性為：面積 a= 26.1cm2；截面慣性距 i= 1130.0cm4；截面模量 w= 141.0cm3；迴轉半徑 i=6.58 cm；
4.1.1荷載計算
自懸挑端始,第2個次梁的受力面積最大,受力寬度為左右間距的一半,計算寬度為2.200/2+0.600/2=1.400m,取此次梁進行驗算。
腳手板的自重標準值：q1=0.35×1.400= 0.490kn/m；
施工人員等活荷載標準值：q2 =2×1.4=2.8kn/m；
工字鋼自重荷載標準值：q3= 26.1×0.0001×78.5=0.205kn/m；
荷載設計值q= 1.2×(q1+q2+q3) = 1.2×(0.49+2.8+0.205) = 4.194kn；
集中活荷載設計值 p = 1.4×8=11.2 kn。
4.1.2強度驗算
內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：
最大彎矩m：
次梁抗彎強度驗算
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值；
滿足要求!
4.1.3整體穩定性計算
1)求均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數b
根據《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)附錄表b.2，b＝2.0
當b >0.6的時候，根據《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)
最終取b＝0.929
2)整體穩定驗算
根據《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)，整體穩定驗算應按下式計算：
m－繞強軸作用的最大彎矩，w－按受壓纖維確定的梁毛截面模量
滿足要求!
4.2主梁的驗算
懸挑水平主梁按照帶懸臂的連續梁計算，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16號工字鋼，其截面特性為： 面積 a=26.
1cm2；慣性距 ix=1130.0cm4；轉動慣量 wx=141.0cm3；迴轉半徑 ix=6.
58cm；
4.2.1荷載驗算
1)欄杆與擋腳手板自重標準值q1 = 0.14kn/m；
2)懸挑梁自重荷載q2=26.1×0.0001×78.5=0.205kn/m
荷載設計值q= 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.14+0.205) =0.414kn/m；
次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力
p1=1.2×(0.35+2)×1.100×2/2+1.2×0.205×2/2=3.348kn
p2=1.2×(0.35+2)×1.400×2/2+1.2×0.205×2/2+1.4×8/2=9.794kn
p3=1.2×(0.35+2)×0.950×2/2+1.2×0.205×2/2=2.925kn
4.2.2強度驗算
水平鋼梁的錨固長度=1.6m;水平鋼梁的懸挑長度=4.1m;鋼絲繩拉結點距懸挑端距離l1=0.3m;計算簡圖如下圖所示：
經過連續梁的計算得到：
支座反力從左到右各支座力分別為：n1=8.695kn;n2=13.510kn;n3=-3.778kn
最大彎矩 mmax=8.154kn.m；
最大變形 vmax=3.602mm,在第1跨.
水平懸挑梁的抗彎強度設計值[f] (n/mm2) = 205n/mm2；；
水平懸挑梁的抗彎強度按下式計算：
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
結論：滿足要求!
4.2.3整體穩定性計算
1)求均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數b
根據《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)附錄表b.2，b＝0.971
當b >0.6的時候，根據《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)
最終取b＝0.78
2)整體穩定驗算
根據《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)，整體穩定驗算應按下式計算：
m－繞強軸作用的最大彎矩，w－按受壓纖維確定的梁毛截面模量
結論：滿足要求!
4.3鋼絲繩的受力計算
1)鋼絲拉繩的軸力計算
鋼絲拉繩的軸力按下式計算：
2)鋼絲拉繩的容許拉力按照下式計算：
[fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kn);
fg-- 鋼絲繩最小破斷拉力(kn)；
k -- 鋼絲繩使用安全係數。
鋼絲繩最小破斷拉力：
依據規範《gb/t 20118-2006 一般用途鋼絲繩》，鋼絲繩選擇6×19,公稱抗拉強度1570mpa, 鋼絲繩直徑應不小於14mm，其破斷拉力為：102.2kn。
4.4鋼絲拉繩的拉環強度計算
鋼絲拉繩的軸力ru的最大值進行計算作為拉環的拉力n=11.381kn。
鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為
其中，[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規範》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。
拉環的應力不應大於50n/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0n/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑:
所需要的鋼絲拉繩的拉環最小直徑為12mm,選用ф16的圓鋼，滿足要求。
4.5水平梁錨固段與樓板的連線計算
水平鋼梁與樓板壓點如果採用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：
水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 r=3.778kn；
水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：
其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規範gb50010-2002》10.9.8條規定：
吊環應採用hpb235級鋼筋製作，嚴禁使用冷加工鋼筋。吊環埋入混凝土的深度不小於30d,,並應焊接或綁紮在鋼筋骨架上，在構件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的吊環應力不應大於50n/ mm2。取[f] = 50n/mm2；
所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑
所需要的鋼筋拉環最小直徑為7mm,用ф16的圓鋼，滿足要求
水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，並要保證兩側30cm以上搭接長度。
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