目錄一、工程概況 2
二、施工準備 2
三、龍門架的施工部署 4
四、龍門架技術引數 4
五、龍門架安裝 6
六、龍門架計算 8
七、安裝龍門架作業安全注意事項 11
八、吊裝作業安全注意事項 12
本工程暗挖段設施工豎井兩座，其中一號豎井位於解放軍總醫院療養區內東西走向的步道北側位置，豎井距離步道北側路緣1.9公尺，為永久結構，尺寸為11.9m×6.
6m，深約13.7公尺。豎井提公升架長11.
2公尺、寬5.6公尺、高8公尺，立柱採用i28工字鋼，2號梁採用i40b工字鋼，1號、3號梁採用i28工字鋼。
二號豎井位於解放軍總醫院鍋爐房對面的步道西側位置，豎井距離步道東側路緣0.6公尺，為永久結構，尺寸為12.1m×7.
4m，深約11.6公尺。豎井提公升架長17公尺、寬5公尺、高8公尺，立柱採用i28工字鋼，2號梁採用i40b工字鋼，1號、3號梁採用i28工字鋼。
兩個豎井提公升系統詳見附圖1、附圖2。
1、鎖口圈樑、預埋件、底座、終凝12小時後方可進行下一道工序。
2、龍門架材料齊全，主要用量為：
二號豎井用量
一號豎井用量
3、主要機械裝置、人員配備齊全。
乙個豎井的機械表（兩豎井相同）
1、鎖口圈樑、預埋件、底座、終凝的同時，組織專業電焊工預製龍門架大樑，嚴格按規範焊接。
2、專人指揮、配合吊車安裝龍門架，確保龍門架安裝垂直度達到規範要求。
3、專業焊工焊接縱樑、橫樑、配合電工安裝電葫蘆。
4、專業焊工焊接圍擋鐵板，達到自檢、他檢合格。電工拴線及油漆工刷防鏽漆。
5、專業人員驗收合格，進行下一道工序。
二號豎井：
1、本工程龍門架架立在施工豎井上，施工豎井淨空為9.7m×5m。
2、龍門架為單跨3排，跨距為5m、5m、7 m，行走梁間距為3m。
3、龍門架電葫蘆行走梁採用熱軋普通i40b工字鋼，立柱採用i28工字鋼。立柱之間架設斜向100×80×10㎜角鋼剪力撐。
4、龍門架立柱高度為8m，整個龍門架高為10.5m。鎖口圈為850×1200㎜c30混凝土基礎，在鎖口圈中預埋600×600×10㎜鋼板，鋼板焊接4根ф22錨固筋，錨固長度不小於480㎜。
5、龍門架上設定2臺5t電葫蘆做為起重機械。兩台電葫蘆的間距為3000㎜，離立柱距離為1260㎜。
6、立柱端頭設300×200×10鋼板，立柱與橫樑連線採用焊接連線，焊縫保證滿焊。
7、在龍門架頂部設防雨棚，骨架採用50×50×10mm角鋼，棚面用彩鋼瓦。
8、土倉高度為3m，採用10㎜厚鋼板作為擋仮，背後設定3根對扣的［16槽鋼作為背肋。
9、龍門吊各部件在地面加工好後，核准無誤後再吊裝拼組。
10、堆土場設立在南側，開口朝南。
11、在施工豎井的西南側留置1.65m寬的空間來設定樓梯，樓梯寬為80㎝，樓板高度和寬度均為20㎝，樓板採用防滑鋼板。
一號豎井：
1、本工程龍門架架立在施工豎井上，施工豎井淨空為11m×5m。
2、龍門架為單跨2排，跨距為5.6m，行走梁間距為3m。
3、土倉高度為3.5m，採用10㎜厚鋼板作為擋仮，背後設定3根對扣的［16槽鋼作為背肋。
4、其他同二號豎井相同。
1、龍門架安裝流程如下：
2、龍門架安裝的材料：鋼板、22鋼管、i40b工字鋼、i28b工字鋼等都符合設計及國家標準。
3、焊條、焊劑、焊絲和施焊用的保護氣體等，必須符合設計要求和鋼結構焊接的專門規定。
4、安裝前根據已做好的龍門架基礎彈好控制線，劃出立柱鋼管的外輪廓線。
5、龍門架安裝構件採用機械吊裝。
6、立柱根部連線採用焊接。焊條採用e43型號焊條.
7、立柱安裝全部完成後，進行1號梁安裝，1號梁採用機械吊裝，2號梁安裝時必須待電葫蘆和梁組裝完成後，再進行安裝；3號樑同1號梁做法。
8、工字鋼安裝連線採用1cm鋼板焊接，24＃螺栓連線，加上平墊彈簧墊。
9、在龍門架橫樑安裝完之後，進行防雨棚安裝，骨架採用50×50×10mm角鋼焊接連線，防雨棚彩鋼瓦使用鉚釘連線。
10、構件吊裝時有專人指揮，管理人員現場指揮。
11、焊縫表面嚴禁有裂紋、夾渣、焊瘤，燒穿、弧坑、針狀氣孔和熔合性飛濺等缺陷。
12、焊工必須經過考試合格，並取得相應施焊條件的合格證。
13、鏈式電葫蘆的鏈輪必須持鉛錘狀態，鏈條在執行時不得有歪扭、卡住或嚴重的磨損現象，吊線錘觀測檢查。
14、電葫蘆車輪的凸緣內側與工字鋼軌道翼緣的間隙控制在2～4mm。
15、構件吊裝後，要進行表面處理，塗刷防鏽漆。在塗層之前進行除鏽處理。塗料、塗裝遍數、塗層厚度符合要求。塗裝四至五遍。
16、所有施工人員進入現場必須佩戴安全帽、安全帶。
（一）立柱計算
結構選材：i28b工字鋼，最大計算高度8m
由於2號豎井中柱承載力最大，選取此立柱驗算。
力學模型：上端自由，下端固定的軸向受壓構件，軸向壓力100kn.
檢算指標：抗彎強度設計值f =215mpa；剛度的長細比限值[λ]=150
立柱計算根據設計情況，不需進行截面強度、區域性穩定檢算
（1）整體穩定檢算
檢算公式：σ=n/（φ×a）≤f
φ，根據a類截面，λ=lx/ix=800cm/11.1=72.1
查表φ=0.819
最大軸向力包含：電葫蘆自重5t、最大載重量1t、搭接在立柱上工字鋼自重、雨棚等
n＝(5+1)×1.4×9.8＋（1/2×5.4＋1/2×12）×47.888×10－3×9.8＝103.7×103n
σ=103.7×103/（0.819×61×102）=20.7 mpa＜f
∴滿足整體性穩定條件，立柱整體是穩定的。
（2）剛度檢算
受拉受壓構件的剛度是以保證其長細比限值λ來實現的。
由穩定計算知，λ=70.8＞[λ]
考慮到具體結構中，柱子的約束條件是強於一端自由、一端固定的，故可認為柱子的剛度也滿足要求。
實際結構中，在柱子之間增設的加強結構，不僅能提高柱子的整體穩定性，也能有效地減小柱子的計算長度，從而減小柱子的長細比，提高其剛度。
（二）行走梁計算
結構選材：選用i40b普通工字鋼。由於豎向荷載相同，2號豎井的7m跨度最大，2號豎井行走的最大彎距最大，取2號豎井7m跨的行走梁計算。
由於豎向荷載相同，2號豎井的7m跨度最大，2號豎井行走的最大彎距最大，取2號豎井7m跨的行走梁計算。
計算模式如下：
自重均布荷載按照兩跨等肢連續梁，計算如下
查表得最不利荷載位置，均採用最大數值 kw1中＝0.521
（1）剛度驗算
①剛度驗算
m1中＝km1中ql2＝0.07×73.878×9.8×72＝2483 n·m
m1max= mb支=－1/8×73.878×9.8×72=－4435n·m
w1max= w1中＝kw1中ql4/100ei=0.521×73.878×9.8×74/100×2.0×1011×
22780×10－8=0.2mm
載重時按照最大載重量，取係數1.2，按照簡支梁計算
pmax= 1.2×(5+1)=7.2t
m2max =m中＝fl/4=1/4×7.2×103×9.8×7=123480 n·m
w2max= w2中＝fl3/48ei=7.2×103×9.8×73/(48×2×1011×22780×10-8)=11.1mm
mmax =m1max+m2max=－4435n·m+123480 n·m=119045 n·m
wmax= w1max+w2ma=0.2mm+11.1mm=11.3＜l/400=17.5mm
（2）強度驗算
σmax=mmax/wx=119045/(1140×10-6)=1.04×106pa=104mpa＜[σ]=210mpa
經計算，行走梁的剛度和強度均滿足要求。
（三）橫樑計算
計算模式如下：
（同時兩個土鬥提公升） wx＝534cm3
僅取集中荷載，不考慮自重引起得撓度
νmax=fl3/48ei=14.4×103×9.8×53×109/48×2.06×105×7480×104
=2.39mm
2.39mm<5m/400=12.5mm
經計算，橫樑的剛度和強度均滿足要求。
綜合以上幾方面的驗算結果，1號和2號兩個豎井提公升架滿足承載力要求。
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