查閱資料[3]p34表2-1可知各電壓級架空線路輸送能力如下：
1.10kv電壓級：輸送容量—0.2~2mva；輸送距離—6~20km
2.35kv電壓級：輸送容量—2~15mva；輸送距離—20~50km
3.110kv電壓級：輸送容量—10~50mva；輸送距離—50~150km
本地方電力網發電廠容量較小，輸電距離範圍為50~150km，除變電站2最大負荷比重稍微較大於25mw外，各廠、站負荷均在10~20mw以內。
綜上所述，各發電廠、變電站之間輸電線路均宜採用110kv電壓等級。
第三部分
電網接線方案的初步選擇
根據電網的安全、經濟、可靠和靈活性等要求，在初選本地方電網主接線著重考慮了以下幾個方面：
a.變電站2重要負荷比重大，可靠性要求高，要保證2條以上110kv進線；
b.發電廠應當就近向變電站送電，避免長距離輸電，以降低網損率及節約有色金屬；
c.從系統排程及繼電保護配合方面考慮，網路接線盡量簡單，避免形成複雜環網，避免形成電磁環網；
d.任—110kv線路檢修或故障斷開時，應能盡量保證電力系統的穩定執行，且不致使其他元件超過負荷的規定。
一、5個初選方案
5個初選方案分別見附錄：圖3-1、圖3-2、圖3-3、圖3-4、圖3-5。
二、各廠、站35kv電壓級主接線說明
確定各發電廠、變電站的主接線方式，其依據是各廠、站在系統中的地位、負荷情況、出線回路數及最終規模等。主接線的確定仍應考慮保證向重要負荷的可靠供電，各變電站可以設計兩台主變壓器。
方案一：由於發電廠和變電站進出線不多，環行，發電廠用單母線分段接線，變電站用單母線接線。
方案二：變電站用橋形接線，發電廠用單母線分段接線。
方案三：變電站1用橋形接線，2，3用單母線分段接線，發電廠進出線較多用雙母線分段接線。
方案四：發電廠用雙母線分段接線，變電站3用單母線接線，變電站1，2用單母線分段接線
方案五：變電站1用橋形接線，變電站2用單母線接線，變電站3用單母線分段接線，發電廠進出線較多採用雙母線分段接線。
三、電網主接線方式的初步比較
擬定了可能接線方案，接下來就按照路徑長度、線路長度、負荷矩及開關數等指針對各方案進行初步比較。
1、路徑長度（l1）：
路徑彎曲係數取1.05，l為線路地理距離長度，則：l1=1.05*∑1
方案一：l1=1.05*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32（km）；
方案二：l1=1.05*（20.8+39.2+32.8）=97.44 (km)；
方案三：l1=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08（km）；
方案四：l1=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.8）=126.84（km）；
方案五：l1=1.05*（20.8+32.8+16.8）=73.92（km）；
2、線路總長度（l2）：
路徑彎曲係數取1.05，1為線路長度（雙回線路乘2），則l2=1.05*∑1
方案一：l2=1.05*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32（km）；
方案二：l2=1.05*（20.8+39.2+32.8）=97.44 (km);
方案三：l2=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08（km）；
方案四：l2=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.8×2）=161.28（km）;
方案五：l2=1.05*(20.8 +32.8×2+16.8×2)=126.00（km）；
3、總負荷矩（∑p1）：
總負荷矩是線路上通過的有功功率與輸送距離的乘積。全網總負荷距等於各線段負荷距之和。它反映了電網有色金屬消耗量，也部分反映網路的電壓損耗和功率損耗。
對環網，可按線路段長度和負荷功率求出各線路段功率初分布，再計算其負荷矩。
環網：p=∑pili/∑l
式中：p：電源送出功率，mw li：i點到對側電源總線路長度，km
pi：i點負荷功率，mw ∑l：環網線路段總長度，km
（1）方案一：見圖3-6
∑l=98.4 l1=77.6 l2=49.6 l3=32.8
p=pa1 =（10×97.6+25×49.6+18×32.8）/98.4=26.5
p12=pa1－p1=16.5 p23=p12－p2=－8.5 p34=p23－p3=－26.5
總負荷矩：∑pl=26.5×20.8+16.5×28.0+8.5×16.8+26.5×32.8 =2025.2
（2）方案二：見圖3-7abc
總負荷矩：∑pl=10×20.8+25×39.2+18×32.8=1778.4
（3）方案三：見圖3-8ab
∑aa`=88.8 l2=16.8+32.8=49.6 l3=32.8
p=pa2=（25×49.6+18×32.8）/88.8=20.6
p23=pa2－p2=20.6－25=－4.4 p3a`=p23－p3=－4.4－18=－22.4
總負荷矩：∑pl=10×20.8+20.6×39.2+4.4×16.8+22.4×32.8=1824.16
（4）方案四，見圖3-9ab
∑aa` =20.8+28.0+39.
2=88km l1=28+39.2=67.2km l2=39.
2km pa1=(10×67.2+25 ×39.2)/ 88=18.
8 km p12=p a1－10 =18.8－10=8.8km p2a`= p12－25=－16.
2km總負荷矩：∑pl=18.8×20.8+8.8×28.0+16.2×39.2+18×32.8=1862.88
（5）方案五，見圖3-10ab
pa3=18+25=43
p32=25
總負荷矩∑pl=10×20.8+43×32.8+25×16.8=2038.4
4、總高壓開關數（∑k）：
雙母線分段主接線：k=n+1， 單母線分段主接線：k=n+1，
橋形接線：k=n－1無備用終端變電站：k=n
k：各變電站高壓開關數（含發電廠高壓開關）
n：元件數（一條出線或一台變壓器為乙個元件）
根據前面的各廠、站110kv電壓級主接線說明可以統計出總高壓開關數（∑k）。
計算如下：
方案一：變電站（單母線接線）：變電站的電壓元件均為4（兩台變壓器與兩條出線公式） k=2+2（變壓器）+1（單母線分段）+2（變壓器）×3+2×3=17
故∑k=17
方案二：發電廠用單母線分段接線，變電站用橋形接線k=3+2（變壓器）+1（單母線分段）+[1+2－1（橋形）] ×3=12
故∑k=12
方案三：發電廠用雙母線分段接線，變電站1用橋形，2，3用單母線分段接線。 k=3+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯）+1+2（變壓器）－1（橋形）=19
故∑k=19
方案四：變電站1，2（單母線分段）變電站3（單母線接線）發電廠（雙母線分段）k=4+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯）+2+2（變壓器）+2×2+2×2（變壓器）+1（單母線分段）×2=22
故∑k=22
方案五：發電廠用雙母線分段接線，變電站1用橋形接線，變電站2用單母線接線，變電站3用單母線分段接線
k=3+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯）+1+2（變壓器）－1（橋形）+2+2（變壓器）+4+2（變壓器）+1（單母線分段）=20
故∑k=20
統計如下：
總高壓開關數（∑k）分別為17，12，19，22，20
5、方案初步比較結果。見下表3-2：
表3-2：5個初選方案初步比較
綜合以上的比較，「方案
二、三」各項指標較優，「方案
一、方案四和五」總負荷矩較小，各指標也較差，方案淘汰。
初步比較後，選定方案
二、三接著將對這兩個方案進一步比較。
第四部分：電網主接線方案的詳細比較和確定
對篩選出來的方案還要進行進一步的技術經濟比臨界狀態，包括最大電壓損耗、電能損耗及總投資、年執行費用等的比較，確定最佳的接線方案。
1、正常情況下的最大電壓損耗：
對所選方案
二、三按各廠、站負荷最大值確定電網的有功功率和無功功率初分布，由經濟電流密度選擇導線截面積，並進行導線的發熱與允許最小截面積的校驗，確定各線路段的r、x值，再進行功率分布及電壓損耗計算，最終確定各方案最大電壓損耗。
各變電負荷、發電廠送出功率為（單位：mva）：
變電站1：10+j7 變電站2：25+j18 變電站3：18+j11
機端負荷：8+j6 發電廠a：59.2+j44.4
（1）有功功率、無功功率初分布：
對環網，按線路段長度計算電源送出功率，有：
s=∑sili/∑l
式中： s：電源送出功率，mva li：i點到對側電源線路段總長度，km
si：i點負荷功率，mva ∑l：環網線路段總長度，km。
方案二：見圖3-7abc
對圖3-7（a）：sa1=s1=10+j7
對圖3-7（b）：sa2=25+j18
對圖3-7（c）： sa3=18+j11
方案三：見圖3-8ab
對圖4-2（a）：sa1=s1=10+j7
對圖4-2（b）：s3a`= s23–(18+j11)= –4.4–j 3.9–18–j11=–22.4–j14.9
對圖4-2（c）：s23=s a2 –(25+j18)=20.6+ j14.1 –25 –j18= –4.4–j 3.9
sa2=[（25+j18）*l2a` +(18+ j11) * l3a` ]/ l aa` =20.6+ j14.1
（2）架空線路導線截面積的選擇及線路引數
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