人貨電梯基礎施工方案

第一章編制依據

1 編制依據

1.1專案建築、結構、安裝專業施工圖紙；

1.2租賃公司提供的sc系列施工人貨電梯使用說明書；

1.3專案施工組織設計；

1.4《建築機械使用安全技術規程》jgj33-2001；

1.5本工程所涉及的主要國家或行業規範、規程、技術法規、標準。

第二章工程概況

1、雙峰縣中偉世紀城（北區一期）5#、6#棟工程於湖南雙峰縣和森公路沿線北側。

工程由雙峰縣華建盛置業****建設，湖南建通監理****監理、湖南省建築科學研究院設計，中浩建設股份****承建。

該工程由整體地下室及兩棟高層建築組成，其正負零標高相對絕對標高為：5#、6#樓均為54.000m.其中標準層層高為3.0公尺，，地上18層，地下1層。

2、人貨電梯選擇及位置布置：

根據中偉世紀城5#、6#及地下室工程施工總平面圖、工程結構特點，選用scd200,考慮本工程施工條件，結合人貨電梯與結構之間的關係以及人貨電梯附屬，我專案將在5#、6#北向分別布置一台電梯，具體位置見附圖。

第三章施工部署

1、人貨電梯基礎施工順序為：土方平整（土方開挖時已施工至地下室底板底標高）→定位放線→澆築砼墊層→鋼筋加工、綁紮→焊3mm水平止水鋼板（四周用鋼絲網圍擋）→預埋基礎節→砼澆築、養護

2、由於本工程5#、6#棟人貨電梯基礎位於地下室底板上（標高為95.300），在人貨電梯基礎施工時，先將人貨電梯位置基礎按地下室底板進行施工。基礎尺寸為6000×4000×300，（長×寬×高），人貨電梯基礎布置見附圖。

3、鋼筋的安裝綁紮要求：

（1）所有鋼材，必須有出廠合格證、材質化驗單，使用前進行複試，合格後方可使用。

（2）鋼筋製作嚴格按鋼筋放樣詳圖進行，基礎配筋為12@150，雙層雙向。

（3）鋼筋綁紮施工工藝流程：

基礎底筋綁紮→預埋基礎節→馬凳架立→基礎麵筋綁紮

鋼筋交叉點須全部紮牢，底筋保護層25mm厚，採用大理石2.5cm×2.5cm墊塊，按1m×1m間距布設，上下層鋼筋之間用 16的鋼筋加工馬凳支撐，間距1.

0m見方，馬凳腳下應應焊短節鋼筋墊穩在底板鋼筋上。

（4）綁紮鋼筋骨架外形尺寸允許偏差（單位：mm）

骨架的寬及高±5 骨架的長±10箍筋間距±20

排距±5受力筋間距±10

（5）基礎預埋件必須牢固地固定在基礎加強鋼筋上，地腳螺栓中心距最大允許偏差為±5mm。

（6）做好預留孔地預留工作，預留孔尺寸為200mm×200 mm，深350mm，孔內鋼筋外露，供二次澆築，預留孔位置見附圖。

4、因地下室底板為防水底板，在基礎施工時，需焊設3mm厚300mm寬水平止水鋼板，止水鋼板焊設完後，用密目鋼絲網將止水鋼板四周進行圍擋，防止混凝土外露（做法詳見基礎施工及支模圖）

5、在鋼筋綁紮完成之後進行基礎砼澆築：

（1）嚴格執行澆灌令制度。

（2）砼要按規定做坍落度試驗，並進行自我檢查，不得隨意增加用水量，按規定取試塊一組標養，一組同養。

（3）檢查鋼筋與預埋件的規格、數量、安裝位置及構件接點連線焊縫，是否與設計符合，正確無誤後方可進行砼澆築。

（4）砼分層振搗，一次性澆築，不留施工縫。

（5）澆築混凝土時，應注意防止混凝土的離析。

（6）基礎砼振搗採用插入式振搗器，在鋼筋埋件、模板。並避免漏振，欠振和超振。

（7）混凝土澆築過程中，要保證混凝土保護層厚度及鋼筋位置的正確性，不得移動預埋原來位置，如發現偏差和位移，應及時校正。

（8）要安排專人負責振動機的振搗，專人負責看模，發現模板、鋼筋、螺栓、埋件、留洞有變形位移及破壞情況應及時進行整修。

（9）基礎平面為1/1000。

（10）砼澆築後要及時覆蓋草包，養護方法是在草包上澆水養護，保證砼表面濕潤一周，使砼充分達到設計強度。

6、人貨電梯基礎要做好可靠的防雷接地，砼試塊製作，砼澆灌後做好養護，必須保證砼強度達到設計強度之後方可開始人貨電梯安裝作業.

附一： 5#、6#棟人貨電梯計算書

一、引數資訊

1、施工公升降機基本引數

2、地基引數

地基土承載力設計值：150kpa

地基承載力折減係數：0.4

3、基礎引數

基礎混凝土強度等級：c35;

承檯底部長向鋼筋： 12@150；

承臺底部短向鋼筋： 14@150；

基礎長度l：6m

基礎寬度b：4m

基礎高度h：0.4m

二、基礎承載力計算：

導軌架重（工需要35節標準節，標準節重165kg）；165kg×35=5775kg,施工公升降機自重標準值： =（1600×2+1480+1200×2+2000×2+5775+200）×10/1000= 170.55kn

考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，去係數n=2.1

基礎承載力設計值：p=2.1×170.55=358.16kn

三、基礎承載力驗算

承臺自重標準值： =25×6×4×0.3=180kn

承臺自重設計值：g=180×1.2=216kn

作用在地基上的豎向力設計值：f=358.16+216=574.16kn

基礎下地基承載力為：p=150×6×4×0.3=1080kn＞f=574.16kn

該基礎符合施工公升降機的要求。

四、基礎承臺驗算

1、承檯底面積驗算

軸心受壓基礎面積應滿足

s=6×4=24≥=（170.55+180）/16.7×1000=0.02㎡.

承檯底面積滿足要求。

2、承臺抗衝切驗算

由於導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。

計算簡圖如下：

≤0.7

式中——扣除基礎自重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，

=p/s=358.16/24=14.923kn/ ㎡

——受沖切承載力截面高度影響係數， =1；

——基礎沖切破壞錐體的有效高度， =300-35=265mm；

——沖切驗算時取用的部分基地面積， =4×2.15=8.6 ㎡；

——沖切破壞錐體最不利一側計算長度；

——沖切破壞錐體最不利一斜截面的上邊長，取導軌架寬a;

——沖切破壞錐體最不利一斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長；

=a+2=0.6+2×0.365=1.33m;

=(0.6+1.33)/2=0.965m;

=14.923×8.6=128.34kn

0.7=0.7×1×1.57×965×265/1000=281.041kn≥128.34kn.

承臺抗衝切滿足要求。

3、承臺底部彎矩計算

屬於軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：

m1=m2=

式中m1,m2——任意截面1-1、2-2處相應於荷載效應基本組合時的設計值；

——任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，；

l,b——基礎底面的長和寬；

，——相應於荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值， ==(358.16+216)/24=23.91kn/ ㎡；

p——相應於荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p==23.91kn/ ㎡kn/ ㎡；

g——考慮荷載分項係數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，g=1.25gk, gk為基礎標準自重，g=1.25×180=225kn；

m1=2.55×2.55/12×[(2×6+0.9) ×(23.91+23.91-2×225/24+0]=202.50kn.m

m2=(6-0.9)×(6-0.9)/48×(2×4+0.6) ×(23.91+23.91-2×225/24)=135.46kn.m

4、承臺底部配筋計算

式中——當混凝土強度不超過c50時，取為1.0，當混凝土強度等級為c80時，取為0.94，期間按線性內插法， =1；

1-1截面： =202.50×1000000/（1×16.7×4×1000×265×265）=0.043；

=1-=0.043

=1-0.043/2=0.978

=202.5×1000000/(0.978×210×265)=3720

2-2 截面： =135.46×1000000/（1×16.7×4×1000×265×265）=0.029

=1-=0.03

=1-0.03/2=0.85

=135.46×1000000/(0.85×210×265) =2863.69

截面1-1配筋： 7460＞3720

截面2-2配筋： 7460＞2863.69

承臺滿足配筋要求！

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