杭州某工程
塔吊安拆施工方案
編制審核
審定浙江xx建設****
二00八年十一月
第一節工程概況
一、工程概況：杭州市某專案，位於杭州市登雲路西側，隱秀路北側，杭州xx工程科技開發****設計。工程由a座辦公樓22層、b座辦公樓22層、c座辦公樓20層、家私城3層及2層地下建築組成，建築面積129590平方公尺，總用地面積24740平方公尺，其中地下建築43000平方公尺。
建築物最高高度為81.9m。
第二節塔吊基礎施工
二、基坑內塔吊基礎計算
㈡. 塔吊選型：根據本工程地下室面積大，結合建築結構特點及建築物高度，施工現場設定在基坑內、外的塔吊均選用qtz80g自公升式起重機。
㈢. 基坑內塔吊基礎計算：
連線塔吊的鋼格構柱計算：
1、本塔吊在基坑內,因此基礎採用直接固定的方式,既上面塔身通過四根鋼格構柱與下面樁基礎連線。其中承受的荷載見下表:
結構布置見下圖:
注:塔吊在標高-1.000m處與下面鋼格構柱相連,在標高-3.
500處有支撐與鋼格構柱連線。因此鋼格構柱長11.5m左右。
由於有支撐，水平力可以不計。(先連線在內支撐上，內支撐拆除前換撐至地下室樓層板內：即把格構鋼柱澆至地下室樓板內，以消除水平力)
2、鋼格構柱計算
⑴荷載不利狀態分析(扭矩通過柱間支撐來傳遞,計算不考慮其影響)
塔吊繞x軸或y軸時:
工作狀態 (繞y軸)見下圖
fmax=648kn fmin=-288kn
非工作狀態(繞y軸)見下圖:
fmax=785kn fmin=-536kn
塔吊繞z軸時:
工作狀態見下圖:
fmax=840kn fmin=-482kn
非工作狀態見下圖:
fmax=1054kn fmin=-804kn
根據以上荷載分析,在非工作狀態繞z 軸為最不利狀態,因此取非工作狀態,繞z軸來計算。
⑵鋼格構柱計算
a、鋼立柱構造：鋼立柱斷面500×500，選用4根l125×12
綴板250(高)×450(寬)×10(厚)鋼板，綴板中心距500mm
主肢的截面力學特性
①、截面特性計算
左肢截面特性
a =5.728×10-3; yc =3.530×10-2;
右肢截面特性
a =5.728×10-3; yc =3.530×10-2;
單個角鋼截面特性
a =2.891×10-3;
ix =4.2316×10-6; iy0=1.7495×10-6;
ix =3.8259×10-2; iy0=2.4600×10-2;
wx =4.7170×10-5
整體截面特性
a =1.1564×10-2; xc =2.50×10-1; yc =2.25×10-1;
格構柱的截面總慣性矩
②格構柱的長細比：
格構柱主肢的長細比
38.5
式中格構柱高度h=12m 計算長度8.4m
格構柱分肢最小剛度長細比:
6換算長細比
③格構柱的強度計算與整體穩定
強度計算：
整體穩定計算：
式中n為塔吊的軸心壓力1425 kn
由於平面外計算長度小於平面內的計算長度,因此平面外穩定性肯定滿足。b:左右分肢計算
左右分肢形心間的間距(m)：0.429
截面形心距左肢形心距(m)：0.215
左肢軸力設計值 (kn)：712.500
右肢軸力設計值 (kn)：712.500
左肢單角鋼軸力 (kn)：356.250
右肢單角鋼軸力 (kn)：356.250
柱身計算剪力 (kn)：29.250
分肢區域性彎矩 (kn.m)：3.656
單角鋼區域性彎矩 (kn.m)：1.828
等效彎矩係數βtx：0.850
分肢平面內計算長度(m)：0.250
分肢平面外計算長度(m)：0.250
④左肢驗算：
左肢單角鋼平面內長細比λlx：6.5
相應最小迴轉半徑長細比λly：10.1
軸心受壓穩定係數φlx：0.997
軸心受壓穩定係數φly：0.992
左肢相應最小迴轉半徑長細比:λl=13.07 < [λ]=22.5 (=min(0.5λmax,40))
左肢穩定計算應力(n/mm2):143 < f=215.000
格構柱左肢驗算滿足。
⑤右肢驗算：
右肢單角鋼平面內長細比λrx：6.534
相應最小迴轉半徑長細比λry：10.16
軸心受壓穩定係數φrx：0.997
軸心受壓穩定係數φry：0.992
右肢相應最小迴轉半徑長細比:λl=10.16 < [λ]=25(=min(0.4λmax,40))
右肢穩定計算應力(n/mm2):162 < f=215.000
格構柱右肢驗算滿足。
⑥綴板計算
綴板剛度:i=1/12bh3=1302cm4
單肢長細比 ix =481.65 cm4; iy0=200.3 cm4
2i/b=2×1302/450=57.9
6i/l=6×481.665/55=52.5<57.9 滿足要求
v=a/85×(fy/235)^0.5=8.4kn
t=vl/2b=8.4×50/(2×40)=5250n
m=tb/2=5.25kn×0.2/2=0.53knm
正應力=6m/td2=85.1n/mm2滿足要求
最大剪應力=1.5t/td=3.3n/mm2
綴板與角鋼採用焊角hf=6mm,採用三面圍焊,總長不小於200mm
⑦．柱頭構造及螺栓計算(此齣尚要考慮水平力的引起的剪力的作用)
螺栓所受最大的力(繞z軸)
fmax=1052.7kn fmin=-804.5kn
擬採用10.9級摩擦型高強度螺栓,螺桿直徑d=30mm,在連線處構件接觸面採用噴砂後生赤鏽，查得:預拉力p=335kn μ=0.45
單個螺栓的受拉承載力ntb=0.8p=0.8×335=268kn
nvb=0.9nfμp=0.9×1×0.45×335=135.7kn
((nt/ ntb)2+(nv/nvb)2)1/2=((271.5/ 268)2+(6.2/135.7)2)1/2=1.01≈1 基本滿足要求
鋼立柱選用斷面500×500，選用4根l125×12 ，綴板250(高)×450(寬)×10(厚)鋼板,綴板中心距500mm是滿足受力要求的。
⑧．格構柱與節點
1．承壓板：板厚40mm 尺寸540 mm×540mm
鋼格構與塔架連線詳見下圖
節點的大樣尺寸以實際工地放樣為準
⑷．塔吊混凝土樁基礎(計算簡圖如下)：
採用c25混凝土灌注樁,承臺採用c30混凝土
①荷載計算
經過前面荷載分析,在繞z軸非工作狀態對基礎最不利。
混凝土承臺自重:g=3.0×3.0×0.5×25=113kn
鋼格構柱自重g=30kn
fmax=1090kn fmin=--770kn
②樁長計算
地質引數見下表
擬採用⑩-a 為持力層既全風化安山玢巖為持力層,樁長l=29.5m
a、 單樁豎向承載力特徵值計算(樁採用c25混凝土,承臺採用c30混凝土):
fmax=1090kn<1.2r=4416kn
b、 單樁豎向抗拔力特徵值計算:
f(拉)= 770kn樁鋼筋按照構造要求配置as=ｐ×a=0.2﹪×3.1416×0.82/4=1005mm2
取10ф18 as=2543mm2
承臺配筋、樁配筋詳見下圖
三、基坑外塔吊基礎計算：
㈠. 塔吊選型：根據本工程地下室面積大，結合建築結構特點及建築物高度，施工現場設定在基坑內、外的塔吊均選用qtz80g自公升式起重機。
㈡．塔吊基礎計算
1、本塔吊位於基坑外,塔吊直接與基礎連線,基礎所受荷載如下:
由於此基礎受力很大,採用樁基礎,採用c25混凝土灌注樁,承臺採用c30混凝土，本採用600管徑的混凝土灌注樁，但根據施工工地實際情況，採用管徑900的灌注樁。計算簡圖如下:
⑴荷載計算
經過荷載分析,在繞z軸非工作狀態對基礎最不利。
混凝土承臺自重:g=5.0×5.0×1.35×25=844kn
fmax=1332kn fmin=--648kn
⑵樁長計算
地質引數見下表
擬採用⑩-a 為持力層既全風化安山玢巖為持力層,樁長l=35m
c、 單樁豎向承載力特徵值計算(樁採用c25混凝土,承臺採用c30混凝土):
fmax=1332kn<1.2r=4989.6kn
d、 單樁豎向抗拔力特徵值計算:
f(拉)= 648kn樁鋼筋按照構造要求配置as=ｐ×a=0.2﹪×3.1416×0.92/4=1272mm2
取10ф18 as=2544.6mm2
某綜合大廈塔吊安拆施工方案
塔吊安拆施工方案 編制審核 審定xx建設 年月日第一節工程概況 一 工程概況 杭州市某專案，位於杭州市登雲路西側，隱秀路北側，杭州xx工程科技開發 設計。工程由a座辦公樓22層 b座辦公樓22層 c座辦公樓20層 家私城3層及2層地下建築組成，建築面積129590平方公尺，總用地面積24740平方公...
塔吊安拆施工方案
西荷花園 北區 3 4 住宅樓 一 安裝概況 1 根據西安市西荷花園 北區 3 4 住宅樓的施工圖 施工場地及周圍環境，本工程選用一台由上海吳淞建機廠生產的qtz80附著式塔式起重機，臂長為54公尺。2 該工程安裝由西安三星建築電梯裝置 塔吊安拆施工。二 安裝說明 1 根據本工程的場地及周圍環境，本...
塔吊安拆施工方案
萬通商務中心塔吊 安拆裝方 案編制 審核 江蘇中順建設集團 東營分公司 施工方案審批表 施工方案變更記錄表 分部分項工程名稱 萬通商務中心工程塔吊安拆方案 目錄一 編制說明4 二 塔吊起重效能4 三 安裝前準備5 四 基礎施工6 五 塔吊安裝7 六 塔吊拆除9 七 塔吊安裝技術資料9 八 塔吊附牆1...