b、c區模板承重排架施工方案專家論證補充：
1．考慮風荷載情況下的立桿穩定性計算
1.1．荷載
a、模板及支架自重 q1=gk=higk1+n1lagk2+higk3
由gk1= [0.413（la+h）+0.377lb+0.259]
= [0.413（0.97+1.5）+0.377×0.75+0.259]
=0.104124kn/m
≈0.105 kn/m
gk2按0.3kn/m2計算
gk3=0.67×3.33×10/1000=0.022kn/m2得：
式中，hi— 立桿計算截面以上的架高（m）
gk1—以每公尺架高計的構架基本結構桿件的自重計算基數（kn/m）
取中立杆進行計算
gk2—以每公尺立桿縱距（la）計的作業層面材料的自重計算基數（kn/m）
gk3—以每公尺架高計的外立面整體拉結桿件和防護材料的自重計算基數（kn/m）
則：梁板模板及支撐排架自重
q1=gk=8.70×0.105+0.3×0.3+8.70×0.022=1.195kn/m
b、鋼筋砼自重q2=25kn/m3×0.30m×1.2m=9.0kn/mm
c、施工荷載q3=2.0kn/m2×0.30m=0.60kn/m
d、風荷載
1.2．鋼管特性（採用φ48×3.0mm）查表得：
鋼管截面積： a=424mm2
迴轉半徑 ： i=15.95mm
鋼管的抗壓強度：f=205n/mm2
抗拉、抗彎強度：fc=205 n/mm2
彈性模量： e=2.06×105n/mm2
截面慣性矩： i=1.078×105mm4
截面抵抗矩： w=4490mm3
1.3．軸向力設計值n計算：
不組合風荷載時
組合風荷載時
不組合風荷載時軸向力設計值
n=1.2×（1.195 +9.0×0.97）+ 1.4×0.6×0.97=12.7248kn
組合風荷載時軸向力設計值
n=1.2×（1.195 +9.0×0.97）+ 0.85×1.4×0.6×0.97 =12.6026kn
1.4．根據jgj130-2001第5.6.2條立杆的計算長度
l=1500+2×124=1748mm,則：
λ=1748/15.95=109.6查jgj130-2001表c得φ=0.519
1.5．立桿穩定性驗算
不組合風荷載時
滿足要求。
組合風荷載時
滿足要求。
2．基底承載力驗算
2.1．梁底小橫桿計算
支座力查表（按三跨）得
va =-0.45 vb=0.617 kw =0.990 km =0.177
qa=qc=0.177×12724=2252.1n
計算內力時取q=7850.7n =7.85kn
根據jgj130-2001第5.5.1條：
p≤fg，p=n/a，fg =kcfgk,本排架立桿縱向970mm,墊板採用50厚200寬的木排，則：a=0.97×0.2=0.194m2,
從本工程地基勘察報告中可知。本地基承載力fgk=220kn/m2,
本排架下為壓實的山間粘土，土上鋪設壓實碎石，kc取0.4，則：
fg =kcfgk=0.4×220kn/m2=88kn/m2
p=n/a=7.85 kn/0.194m2=40.464kn/m2 所以，基底承載力符合要求。
3．原施工方案第3.7.4條q值應為8066.66kn，則：
扣件承載力按r=8000n×1.5>q=8066.66n，符合要求。
4．排架體系的剪刀撐設定按專家要求進行設定，具體詳見專家手畫圖。
5．其他未竟事項均按專家意見進行施工。
蘇州順龍建設工程公司
二00七年九月二十四日
專家論證意見回覆
1 平面布置圖中吊籃移位時應補充註明1 2 3次的次序。答 已補充完善。2 安全技術交底對使用人員要求應改為持證上崗。答 已修改。3 吊籃上崗培訓交底書應改為吊籃使用安全技術交底書。答 已修改。4 屋面情況 外牆立面情況應交代清楚。答 現屋面還未做保溫防水層，無需做保護措施，外立面無凸出部位。5 方...
專家論證意見內容
高支模模板搭拆方案 1 p11中 5 條中，應註明向底外伸長跨度具體數量 2 p14中 10 條中，應註明地下室頂板支撐與上部支撐立桿對齊，且應自成體系，分開拆除 3 p27中 4 條中，應註明專用司機聯絡號碼 4 p28中 二 條中，作息時間應根據氣溫和當地主管部門規定的時間相一致 5 p36中 ...
需專家論證方案
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