第一章流體流動
【例1-1】 已知硫酸與水的密度分別為1830kg/m3與998kg/m3,試求含硫酸為60%(質量)的硫酸水溶液的密度為若干。
解:根據式1-4
=(3.28+4.01)10-4=7.29×10-4
m=1372kg/m3
【例1-4】 如本題附圖所示,在異徑水平管段兩截面(1-1'、2-2』)連一倒置u管壓差計,壓差計讀數r=200mm。試求兩截面間的壓強差。
解:因為倒置u管,所以其指示液應為水。設空氣和水的密度分別為ρg與ρ,根據流體靜力學基本原理,截面a-a'為等壓面,則
pa=pa'
又由流體靜力學基本方程式可得
pa=p1-ρgm
pa'=p2-ρg(m-r)-ρggr
聯立上三式,並整理得
p1-p2=(ρ-ρg)gr
由於ρg《ρ,上式可簡化為
p1-p2≈ρgr
所以p1-p2≈1000×9.81×0.2=1962pa
【例1-5】 如本題附圖所示,蒸汽鍋爐上裝置一複式u形水銀測壓計,截面2、4間充滿水。已知對某基準面而言各點的標高為z0=2.1m, z2=0.
9m, z4=2.0m,z6=0.7m, z7=2.
5m。試求鍋爐內水面上的蒸汽壓強。
解:按靜力學原理,同一種靜止流體的連通器內、同一水平面上的壓強相等,故有
p1=p2,p3=p4,p5=p6
對水平面1-2而言,p2=p1,即
p2=pa+ρig(z0-z1)
對水平面3-4而言,
p3=p4= p2-ρg(z4-z2)
對水平面5-6有
p6=p4+ρig(z4-z5)
鍋爐蒸汽壓強 p=p6-ρg(z7-z6)
p=pa+ρig(z0-z1)+ρig(z4-z5)-ρg(z4-z2)-ρg(z7-z6)
則蒸汽的表壓為
p-pa=ρig(z0-z1+ z4-z5)-ρg(z4-z2+z7-z6)
13600×9.81×(2.1-0.9+2.0-0.7)-1000×9.81×
2.0-0.9+2.5-0.7)
3.05×105pa=305kpa
【例1-7】 在穩定流動系統中,水連續從粗管流入細管。粗管內徑d1=10cm,細管內徑d2=5cm,當流量為4×10-3m3/s時,求粗管內和細管內水的流速?
解:根據式1-20
根據不可壓縮流體的連續性方程
u1a1=u2a2
由此u2=4u1=4×0.51=2.04m/s
【例1-16】 用幫浦輸送密度為710kg/m3的油品,如附圖所示,從貯槽經幫浦出口後分為兩路:一路送到a塔頂部,最大流量為10800kg/h,塔內表壓強為98.07×104pa。
另一路送到b塔中部,最大流量為6400kg/h,塔內表壓強為118×104pa。貯槽c內液面維持恆定,液面上方的表壓強為49×103pa。
現已估算出當管路上的閥門全開,且流量達到規定的最大值時油品流經各段管路的阻力損失是:由截面1―1至2―2為201j/kg;由截面2―2至3-3為60j/kg;由截面2-2至4―4為50j/kg。油品在管內流動時的動能很小,可以忽略。
各截面離地面的垂直距離見本題附圖。
已知幫浦的效率為60%,求此情況下幫浦的軸功率。
解:在1―1與2―2截面間列柏努利方程,以地面為基準水平面。
式中 z1=5m p1=49×103pa u1≈0
z2、p2、u2均未知,σhf1-2=20j/kg
設e為任一截面上三項機械能之和,則截面2―2上的e2=gz2+p2/ρ+u22/2代入柏努利方程得
a)由上式可知,需找出分支2―2處的e2,才能求出we。根據分支管路的流動規律e2可由e3或e4算出。但每千克油品從截面2―2到截面3-3與自截面2-2到截面4-4所需的能量不一定相等。
為了保證同時完成兩支管的輸送任務,幫浦所提供的能量應同時滿足兩支管所需的能量。因此,應分別計算出兩支管所需能量,選取能量要求較大的支管來決定e2的值。
仍以地面為基準水平面,各截面的壓強均以表壓計,且忽略動能,列截面2-2與3-3的柏努利方程,求e2。
1804j/kg
列截面2-2與4-4之間的柏努利方程求e2
2006j/kg
比較結果,當e2=2006 j/kg時才能保證輸送任務。將e2值代入式(a),得
we=2006-98.06=1908 j/kg
通過幫浦的質量流量為
幫浦的有效功率為
ne=wews=1908×4.78=9120w=9.12kw
幫浦的軸功率為
最後須指出,由於幫浦的軸功率是按所需能量較大的支管來計算的,當油品從截面2―2到4―4的流量正好達到6400kg/h的要求時,油品從截面2―2到3―3的流量在管路閥全開時便大於10800kg/h。所以操作時要把幫浦到3-3截面的支管的調節閥關小到某一程度,以提高這一支管的能量損失,使流量降到所要求的數值。
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