本計算書依據《建築施工模板安全技術規範》（jgj162-2008）、《建築施工計算手冊》江正榮著、《建築結構荷載規範》(gb 50009-2001)、《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)、《鋼結構設計規範》(gb 50017-2003)等規範編制。
梁段：l1。
模板支撐體系剖面圖
鋼管排列平面示意圖
引數資訊
1.模板構造及支撐引數
(一) 構造引數
梁截面寬度b：0.8m；梁截面高度d：1.4m；
樓層高度h：5m；結構表面要求：隱藏；
混凝土樓板厚度：220mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；
立桿沿梁跨度方向間距la：1m；立桿步距h：1.2m；
梁底承重立桿根數：3；梁底兩側立桿間距lc：0.6m；
梁底承重立桿間距(mm)依次是：300*2；
考慮梁兩側的樓板荷載；
(二) 支撐引數
梁底採用的支撐鋼管型別為：ф48×3.5mm；
鋼管鋼材品種：鋼材q235鋼(＞16-40)；鋼管彈性模量e：206000n/mm2；
鋼管屈服強度fy：235n/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205n/mm2；
鋼管抗剪強度設計值fv：120n/mm2；鋼管端麵承壓強度設計值fce：325n/mm2；
2.荷載引數
新澆築砼自重標準值g2k：24kn/m3；鋼筋自重標準值g3k：1.5kn/m3；
樑側模板自重標準值g1k：0.5kn/m2；砼對模板側壓力標準值g4k：12.933kn/m2；
傾倒砼對樑側產生的荷載標準值q3k：2kn/m2；
梁底模板自重標準值g1k：0.5kn/m2；振搗砼對梁底模板荷載q2k：2kn/m2；
3.樑側模板引數
加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設定；
(一) 面板引數
面板採用轉殖(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；
抗彎設計值fm：29n/mm2；彈性模量e：11500n/mm2；
(二) 主楞引數
材料：2根ф48×3.5鋼管；
間距(mm)：100,300*3；
鋼材品種：鋼材q235鋼(＞16-40)；彈性模量e：206000n/mm2；
屈服強度fy：235n/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205n/mm2；
抗剪強度設計值fv：120n/mm2；端麵承壓強度設計值fce：325n/mm2；
(三) 次楞引數
材料：1根60×90矩形木楞；
間距(mm)：500；
木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量e：10000n/mm2；
抗壓強度設計值fc：13n/mm2；抗彎強度設計值fm：15n/mm2；
抗剪強度設計值fv：1.6n/mm2；
(四) 加固楞支拉引數
加固楞採用穿樑螺栓支拉；
螺栓直徑：m14；螺栓水平間距：800mm；
螺栓豎向間距(mm)依次是：100,300*3；
4.梁底模板引數
搭設形式為：2層梁上橫下順頂託承重；
(一) 面板引數
面板採用轉殖(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；
抗彎設計值fm：29n/mm2；彈性模量e：11500n/mm2；
(二) 第一層支撐梁引數
材料：1根50×100矩形木楞；
間距：300mm；
木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量e：10000n/mm2；
抗壓強度設計值fc：13n/mm2；抗彎強度設計值fm：15n/mm2；
抗剪強度設計值fv：1.6n/mm2；
(三) 第二層支撐梁引數
材料：1根□100×50×3.0矩形鋼管；
鋼材品種：鋼材q235鋼(＞16-40)；彈性模量e：206000n/mm2；
屈服強度fy：235n/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205n/mm2；
抗剪強度設計值fv：120n/mm2；端麵承壓強度設計值fce：325n/mm2；
二、樑側模板面板的計算
面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《模板規範（jgj162-2008）》第5.2.1條規定，面板按照簡支跨計算。這裡取面板的計算寬度為1.180m。
面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
i = 1180×183/12= 5.735×105mm4；
w = 1180×182/6 = 6.372×104mm3；
1.荷載計算及組合
(一) 新澆砼作用於模板的最大側壓力g4k
按下列公式計算，並取其中的較小值:
f1=0.22γtβ1β2v1/2
f2=γh
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kn/m3；
t -- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；
t -- 砼的入模溫度，取20.000℃；
v -- 砼的澆築速度，取1.500m/h；
h -- 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取1.400m；
β1-- 外加劑影響修正係數，取1.000；
β2-- 砼坍落度影響修正係數，取1.000。
根據以上兩個公式計算得到：
f1=12.933 kn/m2
f2=33.600 kn/m2
新澆砼作用於模板的最大側壓力g4k=min（f1，f2）=12.933 kn/m2；
砼側壓力的有效壓頭高度：h=f/γ=12.933/24.000=0.539m；
(二) 傾倒砼時產生的荷載標準值q3k
q3k=2kn/m2；
(三) 確定採用的荷載組合
計算撓度採用標準組合：
q=12.933×1.18=15.261kn/m；
計算彎矩採用基本組合：
q=max（q1，q2）=20.624kn/m；
由可變荷載效應控制的組合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1.18=19.455kn/m；
由永久荷載效應控制的組合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1.18=20.624kn/m；
2.面板抗彎強度計算
σ ＝ m/w < [f]
其中：w -- 面板的截面抵抗矩，w =6.372×104mm3；
m -- 面板的最大彎矩(n·mm) m=0.125ql2=6.445×105n·mm；
計算彎矩採用基本組合: q=20.624kn/m；
面板計算跨度: l = 500.000mm；
經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 6.445×105 / 6.372×104=10.114n/mm2；
實際彎曲應力計算值 σ=10.114n/mm2 小於抗彎強度設計值 [f]=29n/mm2，滿足要求！
3.面板撓度計算
ν =5ql4/(384ei)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q = 15.261 kn/m；
l-面板計算跨度: l =500.000mm；
e--面板材質的彈性模量: e = 11500n/mm2；
i--面板的截面慣性矩: i = 5.735×105mm4；
容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=2.000mm；
面板的最大撓度計算值: ν= 5×15.261×500.0004/(384×11500×5.735×105) = 1.883 mm；
實際最大撓度計算值: ν=1.883mm小於最大允許撓度值:[ν] =2.000mm，滿足要求！
三、樑側模板支撐的計算
1.次楞計算
次楞採用1根60×90矩形木楞為一組，間距500mm。
次楞的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：
i=1×364.5×104= 3.645×106 mm4；
w=1×81×103= 8.100×104 mm3；
e=10000 n/mm2；
(一) 荷載計算及組合
計算撓度採用標準組合：
q=12.933×0.500=6.467kn/m；
計算彎矩和剪力採用基本組合：
有效壓頭高度位置荷載：
q=max（q1，q2）=8.739kn/m；
由可變荷載效應控制的組合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.500=8.244kn/m；
由永久荷載效應控制的組合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.500=8.739kn/m；
有效壓頭高度位置以下荷載：
q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kn/m；
頂部荷載：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.500=0.882kn/m；
(二) 內力計算
次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下：
彎矩和剪力計算簡圖
彎矩圖(kn·m)
剪力圖(kn)
變形計算簡圖
變形圖(mm)
經過計算得到:
最大彎矩 m= 0.065kn·m
最大剪力：v= 1.265kn
最大變形：ν= 0.005mm
最大支座反力：f= 2.485kn
(三) 次楞計算
(1) 次楞抗彎強度計算
σ =m/w=0.065×106/8.100×104 =0.806n/mm2
實際彎曲應力計算值 σ=0.806n/mm2 小於抗彎強度設計值 [f]=15n/mm2，滿足要求！
(2) 次楞抗剪強度計算
τ =vs0/ib=1.265×1000×60750/(3.645×106×60)=0.351n/mm2；
實際剪應力計算值 0.351 n/mm2 小於抗剪強度設計值 [fv]=1.600 n/mm2，滿足要求！
(3) 次楞撓度計算
容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；
第1跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！
第2跨最大撓度為0.005mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！
第3跨最大撓度為0.004mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！
第4跨最大撓度為0.003mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！
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