對於長慶油區低滲透砂岩底水油藏，適當封堵底水可抑制底水錐進，恢復水淹油井的正常產能。針對長慶低滲透砂岩底水油藏特點，研製出兩種抗鹽、熱穩性好的堵劑配方，對封堵油、水層有一定選擇性。(1)dp-3堵劑堵水機理及堵水效果微觀試驗研究:
dp-3堵劑在大孔道表面產生吸附水膜+交聯反應後凝膠絮凝體動力捕集+物理堵塞-粘彈封堵。設計s3b模型(孔隙型均質砂岩，滲透率為195.76×10-3μm2)和s5c模型(裂縫-孔隙雙重結構砂岩，滲透率為477.
02×10-3μm2)，進行堵水效果的微觀模擬試驗研究。第一次水驅油階段注入水在s3b模型孔隙中推進均勻，驅油效率高達47.5%，在s5c模型中主要沿裂縫指狀滲流，驅油效率僅為20.
98%；堵劑進入模型後主要沿裂縫選擇性分布並產生封堵效果；堵水後再次水驅，隨注入壓力公升高，s3b模型驅油效率增長幅度較平緩，s5c模型水驅油效率增至43.98%，最終驅油效率比s3b模型高4.32%。
由此可見；在相同水驅條件下，堵劑對裂縫-孔隙型砂岩的堵水效果優於對孔隙型砂岩的堵水效果。(2)cq-981堵劑化學堵水效果模擬試驗:cq-981堵劑是高強度封堵劑，可注入性良好，可用於打化學軟隔板。
為研究封堵近井地帶上竄底水對開採效果的影響，設計滲透率大級差和中等級差兩種模型，按將底水全部封堵和部分封堵兩種方式進行模擬試驗。試驗方法是：先注入1倍孔隙體積的水，統計模型平均驅油效果；封堵高滲層後，繼續注入0.
7倍孔隙體積的水，統計各模型的驅油效率；然後封堵中等滲透率層，再注入0.3倍孔隙體積的水，統計各模型的驅油效率。
試驗結果表明，未封堵底水時，兩種滲透率層的驅油效率相差很大，封堵高滲層雖然降低了底水能量，但低滲層及中等滲透率層的最終採收率與不封堵時相比並未降低，而驅油效率上公升較大。由此推斷：如果油藏底水充足，適當封堵底水可提高底水能量的利用效率，使油井生產壓力有所提高而增加產量。
封堵底水選井的地質原則是：由於底水錐進而水淹的油井位於構造高部位，油層厚度大，物性好，原始含油飽和度較高，初期生產能力強，累計採出油量較少，井區剩餘油富集。選定井後，建立該井的油藏模型，通過歷史擬合診斷出水原因，分析井區剩餘油分布及油水介面深度，確定堵水方案，**堵水效果。
可採用以下3種方式封堵：①對油層較厚的油水混層合採井，採用低排量擠注堵劑工藝，使堵劑靠自身的選擇性優先進入出水部位；②根據c／o比測井資料判定油水介面位置，在油水介面以下射孔擠注；③油層厚度較大井的新補孔段與原射孔段的底水串通，在原射孔段下部適當位置下封隔器，從油管注入封堵劑，在套管環空打**保持壓力平衡，以保護油層。
現場應用效果：吳170—1井是底水水淹井，堵底水前日產液為17.8m3，含水100%；2023年5月堵底水施工後，日產油1.
85t，含水82%。2023年該井再次施工打化學隔板封堵底水，投產後日產油4.48t，含水48%。
吳251井2023年8月投產，初期日產油9.32t，含水0.2%；2023年4月壓裂後日產油10.
53t，含水2.2%。2023年11月對該井再次壓裂作業後，日產液由2.
59m3上公升至18.46m3，日產油卻由2.2t降至0.
1lt，含水由3.9%突公升至99.1%。
2023年6月封堵底水後，平均日產液降至8.71m3，日產油公升至6.8t，含水12%，目前繼續有效。
通過以上例項可知：dp-3和cq-981堵劑的抗鹽、熱穩性好，對封堵油、水層具有一定的選擇性，對非均質砂岩的封堵率高於對均質砂岩的封堵率。適當封堵底水可改善底水油藏的開採效果，關鍵是根據水淹井區的地質特徵和封堵目的，選擇適宜的堵劑配方、封堵方式，通過數值模擬確定施工引數。
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