塔式起重機
拆卸專項施工方案
工程名稱：溫州翠微賓館（白天鵝大酒店）
產品型號： qtz63（5510）
編制人審核人
批准人一、工程概況
溫州市白天鵝大酒店工程，建設地點位於溫州市望江西路108號。該工程由溫州市天潤房地產開發****開發，溫州市建築設計研究院設計，浙江中鑫工程勘察****勘察，上海建通工程建設****監理，由我溫州市建築工程公司總承包施工。本工程為鋼筋混凝土框架結構體系。
總用地面積約20000平方公尺，建築面積約為50000平方公尺，建築層數為：地上6層，地下1層。±0.
000標高相當於黃海高程5.30m，室內外高差300mm。建築物總高度為24m。
地下室底板厚為0.45m，其底板與地梁頂面結構標高為-5.50m地下室底板採用地梁帶承臺片伐基礎，墊層為100厚c15素混凝土，其下為150厚片石灌砂夯實墊層。
樁基採用機械鑽孔灌注樁。根據本工程結構設計和施工特點，塔吊的利用率、吊物位置、視線、塔吊安拆等要求，經研究比較，擬選定兩台塔吊型號分別為tl5015、qtz63（5013）（有效半徑50公尺）。其作業半徑可基本覆蓋整個場地，保證塔吊有較高的利用率，吊物視線好，便於物料的轉運進場，且對塔吊的附件安拆均十分有利。
二、工程地質情況
三、塔吊基礎設計計算
1、基礎所承受的荷載計算、分析
塔吊附牆裝置只承擔風荷載等水平力及彎矩，不承擔自重等豎向荷載，將塔身、附牆簡化為多跨連續受力模型，通過受力分析，可以得出結論，塔吊在獨立高度狀態下，塔身所承受的風荷載及彎矩、扭矩等最大，隨著塔吊高度上公升主要由附牆承擔荷載。塔吊上公升到最大高度後，對基礎的荷載與獨立高度相比僅多了標準節的重量，但風荷載降低，相比標準節的重量產生的荷載比，風荷載要大。
古荷載取值均按獨立高度狀態計算，分工作狀態和非工作狀態兩種狀態分別進行受力分析。
2、塔吊的基本引數資訊
塔吊型號：jl5015
基礎承受的最大荷載詳見下表：
塔身寬度b=1.643m基礎混凝土強度等級c30
基礎承臺寬度bc=4.50m基礎承臺厚度hc=1.30m
樁直徑： 0.80m樁鋼筋級別：ⅱ級鋼
承臺混凝土保護層厚度：50mm 樁間距a=2.90m
3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算
⑴工作狀態：
塔吊自重（包括壓重）f1=440kn，
塔吊最大起重荷載f2=60kn，
作用於樁承臺頂面的豎向力f=1.2×（f1+ f2）=600kn，
塔吊的傾覆力矩m=1.4×（1515-200+50×2.9）=1861.3kn·m。
⑵非工作狀態：
塔吊自重（包括壓重）f1=440kn，
作用於樁承臺頂面的豎向力f=1.2×f1=528kn，
塔吊的傾覆力矩m=1.4×（1900+80×2.9）=2984.8kn·m。
4、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算
⑴樁頂豎向力的計算
①工作狀態
依據《建築樁基礎技術規範》（jgj94-94）的第5.1.1條
其中 n——單樁個數，n=4
f——作用於樁承臺頂面的豎向力設計值，f=600kn
g——樁基承臺的自重
g=1.2×25×bc×bc×hc=789.75kn
mx，my——承臺底面的彎矩設計值，取1861.3kn·m
xi，yi——單樁相對承臺中心軸的x、y方向距離a/2=1.45m
經計算得到單樁樁頂豎向力設計值
最大壓力：n=（600+789.75）/4+1861.3×1.45/（4×1.452）=668.35kn
②非工作狀態
依據《建築樁基礎技術規範》（jgj94-94）的第5.1.1條
其中 n——單樁個數，n=4
f——作用於樁承臺頂面的豎向力設計值，f=528kn
g——樁基承臺的自重
g=1.2×25×bc×bc×hc=789.75kn
mx，my——承臺底面的彎矩設計值，取2984.8kn·m
xi，yi——單樁相對承臺中心軸的x、y方向距離a/2=1.45m
經計算得到單樁樁頂豎向力設計值
最大壓力：n=（528+789.75）/4+2984.8×1.45/（4×1.452）=844.06kn
故取非工作狀態得到的單樁樁頂豎向力設計值。
⑵矩形承臺彎矩的計算
依據《建築樁基礎技術規範》（jgj94-94）的第5.6.1條
mx1，mx1——計算截面處x、y方向的彎矩設計值
xi，yi——單樁相對承臺中心軸的x、y方向距離a/2-b/2=0.63m
ni——單樁樁頂豎向力設計值
ni1——扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值
ni1=ni-g/n=646.62kn/m2
經計算得到彎矩設計值：
mx1=mx1=2×646.62×0.63=814.74kn·m
5、矩形承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）第7.2條
ξ=1-√1-2αs
γs=1-ξ/2
式中，α1——係數，當混凝土強度不超過c50時，α1取1.0
fc——混凝土抗壓強度設計值，查表得14.4n/mm2
ho——承臺的計算高度hc-50=1250mm
fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2
經計算得：αs=814.74×106/（1×14.4×4500×12502）=0.008
ξ=1-√（1-2×0.008）=0.008
γs=1-0.008/2=0.996
asx=asy=814.74×106/（0.996×1250×300）=2181.37mm
故承臺配筋為：四樁對角採用十字梁連線，樑高1300mm，梁寬900mm，上下各配6φ25，箍筋φ8@200，兩側腰筋各配3φ14、φ8@600，承台上下各配雙層雙向φ16@200。
6、矩形承臺斜截面抗剪下計算
依據《建築樁基礎技術規範》（jgj94-94）的第5.6.8條和第5.6.11條
根據第4步的計算可以得到x、y方向樁對矩形承臺的最大剪下力v=844.06kn，斜截面受剪承載力滿足下面公式：
γ0v≤βfcb0h0
其中，γ0——建築樁基重要性係數，取1.0
b0——承臺計算截面處的計算寬度，b0=4500mm
h0——承臺計算截面處的計算高度，h0=1250mm
λ——計算截面的剪跨比，λx=ax/h0，λy=ay/h0
此處，ax、 ay為柱邊（牆邊）或承臺變階處至x、y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，的（bc/2-b/2）-（bc/2-a/2）=630mm
當λ＜0.3時，取λ=0.3；當λ＞3時，取λ=3，滿足0.3-3.0範圍；在0.3-3.0範圍內按插入法取值，得λ=0.52
β——剪下係數，當0.3≤λ＜1.4時，β=0.12/（λ+0.3），得β=0.10
fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.4n/mm2
fy——鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2
則：1.0×844.06=8.44×105n＜0.10×14.4×4500×1250=8.10×106n
經過計算承臺已滿足抗剪要求。
7、樁承載力驗算
依據《建築樁基礎技術規範》（jgj94-94）的第4.1.1條
根據第4步的計算可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=844.06kn；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：
γ0n≤fca
其中，γ0——建築樁基重要性係數，取1.0
fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=11.9n/mm2
a——樁的截面面積，a=5.03×105mm2
則：8.44×105n＜11.9×5.03×105=5.99×106n
經計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋。因考慮塔吊有水平力作用，配筋適當加大。故鋼筋籠主筋12φ20通長，箍筋φ8@250，加強筋φ14@2000。
8、樁豎向極限承載力驗算
依據《建築樁基礎技術規範》（jgj94-94）的第4.1.1條
根據第4步的計算可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=844.06kn；樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：
r=ηsqsk/γs+ηpqpk/γp
其中，r——最大極限承載力
qsk——單樁總極限側阻力標準值，qsk=u∑qskli
qpk——單樁總極限端阻力標準值，qpk=qpkap
ηs、ηp——分別為樁側阻群樁效應係數、樁端阻群樁效應係數
γs、γp——分別為樁側阻力分項係數、樁端阻抗力分項係數
qsk——樁側第i層的極限側阻力標準值]
qpk——極限端阻力標準值
u——樁身的周長，u=2.513m
ap——樁端面積，取ap=0.503m2
li——第i層土層的厚度
由於樁為端承樁，持力層為中風化基岩，故不考慮樁身土側阻力，最大壓力驗算：
r=1.16×5000×0.503=2917.4kn
上式計算的r值大於最大壓力844.06kn，所以滿足要求。
9、樁的抗拔力驗算
塔吊旋轉45°時對單樁產生抗拔力最大。
r1=（m-gl1）/l2=154.34kn
因樁為端承樁，根據地質勘察報告，計算長度按28公尺驗算
r2=2.2×（15.8×5×1.04+11.3×4.5×1.04+0.9×27×1.04）/1.67=211.19kn
因r2＞r1，滿足要求。
四、塔吊裝拆措施
1、接地裝置
本工程塔吊接地裝置採用塔基鋼筋焊接形成接地網，並與四個樁的鋼筋相焊接，而形成塔吊避雷接地體，再採用φ10鋼筋引出，與避雷針的引下線（電纜）相連。
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