第３４卷第１期
２０１２年２月
山東冶金
菜鋼３２００ｍ３高爐爐況失常的處理
湯登軍，李春路，邱國興，李海明
（萊蕪鋼鐵集團****銀山型鋼煉鐵廠，山東萊蕪２７１１０４）
摘要：萊鋼３３２００ｍ高爐由於原燃料條件惡化、上料系統紊亂、操作制度調劑不及時以及操作失誤等原因，導致爐況失
常。採用減輕焦炭負荷、錳礦洗爐、優化裝料制度、改善原燃料、抓管理等措施後，爐況快速得至好轉。關鍵詞：高爐；爐況失常；處理中圖分類號：ｔｆ５４３￣．１
文獻標識碼：ｂ
文章編號
１概述２０１１年３月初，萊鋼３ ２００ｉｎ 高爐爐況處於穩
定順行的良好狀態，各項生產指標都保持了較高的
水平。３月５日白班更換２泥炮炮身，噴補２ 主溝，４鐵口單場出鐵近１０ｈ。中班２０：００第１０３批礦，生礦
１２＃倉不振自流，影響備料。上料罐不來滿訊號，上料工強制滿，手動布料，導致上料程式混亂。第１０４
批為不振自流生礦２４ｔ，上料程式按焦炭布料**
進行布料。第１０５批礦石按焦炭布料**進行布
料，此時虧料線到５．１ｉｔｉ，分３次補淨焦１５ｔ於中心。３月６日夜班風壓波動，風量難全，白班物理熱差，爐
溫偏低，退負荷加淨焦１０ｔ於中心，中班爐溫偏低，出管道氣流，補淨焦１０ ｔ。至此，順行狀態遭到破壞，爐況失常，各項生產指標有所降低。為此，對爐況失常原因的原因進行分析並採取了相應的對策，快速恢復了爐況。
２爐況失常的原因分析
爐況失常有如下表現：１）氣流不穩。爐內順行
差，操作困難，風壓偏高，風量難全，頻出氣流，邊緣氣流發展不平衡，十字測溫不穩。爐內煤氣流失
常，出現紊亂和區域性過強，頂溫高且發散。探尺工作不好，有偏尺、滑尺現象。２）冷卻壁波動大。
冷卻壁全方位大幅度波動，渣皮脫落嚴重。３）爐缸工作不均勻。相隔兩爐鐵，一邊鐵口出鐵另一邊鐵口
出渣。４）生鐵成分波動大。爐溫不好控制，綜合負
荷不好掌握，低爐溫次數明顯增多。渣鐵物理熱差，脫硫效果明顯下降，三類鐵頻出，提爐溫比較困
難。５）波峰式風壓，風壓不時出現類似換爐時的波峰式波動。爐況失常初期，因邊緣氣流管道，壓差
會突然冒尖造成崩料。
收稿日期作者簡介：湯登軍，男，１９７４年生，１９９４年畢業於太原冶金工業學校
煉鐵專業。現為萊鋼型鋼煉鐵廠工程師，從事煉鐵工藝技術工作。１４
２．１原燃料質量變差
精料方針打破是本次爐況失常的助推劑。２０１１年２月中下旬，爐缸不夠活躍已有表現，壓量關係緊張，對出鐵、爐溫波動非常敏感，所有現象說明爐缸工作逐步變差，從外部看主要是：
１）２０１０年焦炭質量變差。進入２０１１年３月份，
焦炭質量下滑，抽查ｃｓｒ最低６２．８％，ｃｒｉ最高２８．５％。焦炭質量下降後，造成爐缸的透氣性、透液性變差，中心氣流不暢、不穩定；導致邊緣氣流發展，冷卻壁溫度穩定性差。
２）燒結礦品位降低。３ ２００ ｍ３高爐２０１０年３月１６日開爐以來，燒結礦質量逐漸變差，品位持續走低。進入２０１１年以後，燒結品位低於５３．５％，３月份
品位更低，最低至５１．２％（見表１）。渣比偏高導致燃料比上公升，同樣的熱量下，爐渣黏度增加，虧渣爐次偏多，虧渣導致爐況難行。
表１燒結礦主要成分變化情況％
３）由於高爐爐料結構變化較大，為平衡鹼度，燒結礦鹼度波動較大，高時２．０７，低時１．７２，造成終渣鹼度不穩（球團礦品位變化不大）。
２．２高爐操作應對措施不到位
１）在操作３２００ｍ 級高爐上缺乏足夠的經驗和認識，沒有嚴格按照不頂、不貪、不追的原則進行日常操作，而是一味地追求大風量、高冶強。
２）受原燃料條件變差影響，進入２０１１年３月以
來冷卻壁穩定性變差，初期判斷認為是爐渣鹼度偏
低造成渣皮不穩定，引起冷卻壁波動。因此在操作上，大幅度提高爐渣鹼度，儘管也有一定的效果，但
往往提上鹼度後，高爐很容易出現低矽低熱量或高
矽高鹼的情況，造成渣鐵難以排盡，反過來又影響
冷卻壁穩定，高爐處於乙個脆弱的平衡。
湯登軍等萊鋼３２００ｍ高爐爐況失常的處理２０１２年第１期
３）爐內操作主動退守理念不強：２０１１年３月５日爐況開始出現波動後，操作引數控制仍以強化為主，頂壓、壓差、風量等引數仍維持正常水平。
３處理過程
這次爐況的處理過程大致分為３個階段：第１階段，一般處理階段；第２階段，集中活躍爐缸階段；第３階段，逐步恢復階段。３．１一般處理階段
２０１１年３月６ １３中班出管道後，全天［ｓｉ］偏低，最低至０．２％，熱量勉強維持在１５００℃，虧渣鐵嚴重，當天２４ ｈ應出渣４２３６ ｔ，實出渣３ ７９０ ｔ，虧渣
高爐憋出管道氣流，出現惡化跡象。操作上以提高爐溫及渣鐵熱量為主，補加淨焦ｎ ，逐步縮礦批調整負荷，增加中心焦炭比例。２０１１年３月５—９日初期爐況及調整情況見表２。
表２初期爐況及調整情況
１３期爐況描述
風量加淨焦情況
２０１１年３月６日中班出管道後，焦比由３４４ｋｇ／ｔ調整到月７日憋風後，焦比由步
退至３９７ｋｇ／ｔ。到３月８日夜班爐況出現好轉跡象後，焦比由３９７ｋｇ／ｔ調整至３８０ｋｇ／ｔ；白班爐況出現反覆，焦比由３８０ｋｇ／ｔ退至４２１ｋｇ／ｔ，一直維持到３月１２日。３．２集中活躍爐缸階段
２０１１年３月１０日夜班，２４＂風口小套燒壞，控制
水量煤氣利用率下行，１３ １６段銅冷
卻壁劇烈波動。白班**後休風更換小套。復風
後加淨焦１０ｔ，焦比維持在４２１ｋｇ／ｔ，風量很快加全。
１）調整布料矩陣。調整以發展邊緣氣流為主。礦批由１１０ｔ縮至８６ｔ，減少中心焦炭比例，抑制中心，疏鬆邊緣，穩定氣流，中心焦由４圈減為３圈，焦炭外檔２圈增加３圈，礦石外檔３圈減為２圈，以
保證穩定的氣流分布（調整前後變化見表３）。１０日中班風壓平穩，但偏尺嚴重，出鐵時間偏短。１１
日焦比提高到４２６ｋｇ／ｔ，維持到１２日白班，透氣性得
到改善，偏尺得到緩解。
２）調整爐溫及渣鹼度。熱制度方面要求下渣
後鐵水溫度達到１５００℃，堵口前達到１５２０ ｏｃ。為提高渣鐵的流動性，在爐溫上限的基礎上，大幅降低配料鹼度，：由１．３３降至１．２３。由於高爐長期處
於慢風狀態，爐缸不活躍，爐芯溫度開始下降，見圖
１。爐芯溫度下降容易造成爐缸堆積，將加大爐況處理難度。２０１１年３月１１日開始在人爐料中配加
錳礦。由於高［ｓｉ］、高［ｍｎ］會導致鐵水黏稠 ，達不
到清理爐缸的目的，因此初期錳礦配加比例為
０．９％，即０．８ ｔ／批，效果不明顯。３月１２日調整錳礦配加比例為１．７％，即１．６ｔ／於｝ｅ。錳礦加入後鐵水中［ｍｎ］在控制在實踐證明，在此成分下，渣鐵具有良好的流動性，爐芯溫度下降趨勢得到了遏制，渣鐵流動性也得到了改善。
贈插日期圖１３２００ｍ。高爐處理爐況前後爐芯溫度變化
３）改善焦炭質量。爐況出現波動後，及時向技術部門反映，調整煉焦配煤比，提高焦炭的熱效能。同時將備用焦倉內儲存的質量較好的焦炭轉
運到槽上供高爐使用，將當前質量不好的焦炭轉運到備用焦倉，等爐況正常後再逐步消化。
４）增加出鐵次數，出鐵採取零間隔或負間隔，
及時排盡爐內渣鐵，減少憋風次數，改善爐缸工作
狀態。３．３逐步恢復階段
２０１１年３月１４日爐況開始逐漸向好的方向發展，表現為壓差平穩，冷卻壁穩定，水溫差正常。３月１４日視爐況逐漸加重負荷，３月１７日，焦比逐漸到３５０ｋｇ／ｔ，礦批到１０２ｔ，爐溫逐漸下降（［ｓｉ］控制到爐況基本恢復正常。高爐裝料制度及焦炭負荷的調整處理、各項指標情況見表３。
在高爐爐況處理階段，一些外圍因素的原因也
一定程度上影響了爐況的恢復進度。一方面是設
備原因，處理爐況初期，由於開口機開鐵口時間太長，經常在０．５ｈ左右，造成鐵次不能保證，延長了兩
次鐵之間的時間間隔，人為地造成了高爐憋風，增加了處理爐況的難度。為此採用３鐵口輪換出鐵的方式，必要時重疊出鐵及加強裝置點檢等措施，盡量避免人為因素的影響；另一方面上料系統經常
卡料，造成低料線。因此，應加強管理，確保第一時
間發現卡料，並迅速處理。
４結語１）冷卻壁波動後，要分清原因，採取相應的措
１５２０１２年２月山東冶金第３４卷
表３高爐裝料制度及焦炭負荷的調整指標變化情況
施。單場出鐵要相應的控制風量，同時保持充足的熱量，確保渣鐵出盡。
２）爐況處理期間，要適當控制風量，不能因為負荷較輕就認為應維持大風量，因為此時爐缸偏
小，過大的風量易造成渣鐵出不盡。
調整，處理早幅度可小，
佳，尤其中心不暢通的情況下，會引起爐況難行。
５）爐況由守轉攻時，時機要把握得當，避免爐況的反覆。
參考文獻：［１］黃慶周，閉立鋼』楊劍．柳鋼高爐爐況失常的處理方法［ｊ］．煉
：４８－５０
［２］２）高．
。ｏ０爐爐缸堆積的處理［ｊ］－煉鐵，０ｏ ，２７。．
一些，處理晚幅度應大一些。一 ：。：…………一………』一
４）處理邊緣氣流應以疏導為主，靠抑制效果欠
（上接第１３頁）應盡快立項實施降低燒結機抽風系統漏風改造、燒結煙氣脫硫專案改造等，解決以上問題，以繼續提
高萊鋼燒結水平。
與國內同型別先進水平相比，萊鋼２ｘ２６５ｍ 燒結機系統還存在個別經濟技術指標不高的問題，如燒結固體燃耗偏高、燒結煙氣排放含硫量偏高等。１６
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