尿素裝置節能技術改造小結

2022-11-09 17:54:04 字數 5048 閱讀 6766

18小氮肥第38卷第7期2010年7月

辛向陽王成剛張

旭羅學英

(山東阿斯德4 ̄_v-****肥城271600)-(寧坡遠東4 ̄_v--集團****315040)

液甲銨分解率和總氨蒸出率均能達到設計要求。

原a套一吸塔為原b套一吸塔為精洗段均

0前言山東阿斯德化工****共有2套尿素裝置,a套40 kt/a尿素裝置(以下簡稱a套)採用水溶液全迴圈法一版通用設計,b套60 kt/a尿素裝置(以下簡稱b套)採用水溶液全迴圈法二版通用設計。經過多年不斷挖潛和技術改造,2套

為9層泡罩塔盤。因操作困難進行改造:①將一吸

塔鼓泡段加粗加長,a套加長段為

套加長段為

②一吸塔塔盤去掉最底下1層塔盤,上部8層塔

盤更換為大流量塔盤,將塔盤上的o mm泡罩增至qb70 mm。改造後,一吸塔操作穩定,杜絕了

一裝置合計生產能力已達到300kt/a。

1技術改造前裝置裝置情況

1.1高壓系統

吸塔執行不穩定對裝置長週期執行的影響。a套原設計氨冷a換熱面積為110 in ,氨冷

a套和b套原分別為17 m 和20 m。尿素合成塔,於2005年5月和2007年4月先後將2套

b和氨冷c各220 m ,將氨冷a和氨冷c加大為

2臺346m。的換熱器,使總換熱面積達912 in,

b套原氨冷a換熱面積由110 rn 加大為401m ,

尿素裝置的合成塔均改為31m 合成塔,塔盤總

數各21層,a套合成塔自下而上為6層旋流板,

l4層駝峰板,1層多孔板。b套合成塔自下而上為5層旋流板,1層多孔板,14層翅片板,1層多

使總換熱面積達到841in ,保證了氣氨的**,

放空量明顯減少,降低了氨耗。

1.3低壓系統

孔板。a套在尿素產品達到590t/d時,co 轉化

率60%一66%;b套在尿素產量達到510 t/d時,co2轉化率60%一63%。1.2 中壓系統

中壓分解系統為預分離一預蒸餾工藝,a套尿素裝置新增1臺 1000 mm預分離器,b套新增1臺 1200 mm預分離器。a套2005年新增1台自氣提一分塔,加熱器面積改為300 m。;b套

a套二循一冷器換熱面積168in,b套二循

一冷器換熱面積220 rn ,均已不能滿足生產要

求。2003年,在2套裝置的低壓系統分別串聯(增加)了1臺150 m 的二循一冷外冷器,滿足了生產需要。1.4蒸發系統

2套系統均採用了三段蒸發工藝,a套尿素裝置曾於2005年改成降膜閃蒸工藝,加熱器用中

預精餾塔更換了大流通量塔板,將原塔板泡罩中心孔徑由0mm增至 70mm,數量不變,加熱器面積134 rn 改為200 m ,使一分加熱器出15尿

壓預分離器一分氣和二甲液的氣液混合物作加熱

源,但在使用過程中降膜加熱器多次發生爆管,且

a套噸尿素蒸汽耗均在套裝置

了提高收率),採用「單抽」流程,只開1臺真空幫浦。根據成本計算,氫氣成本0.87

m (標

3效益分析

目前,因前段合成氨工序改造沒完成,裝置處理氣量較小標態)],產品氣流量穩

定在標態),純度96%(降低純度為

態),每天創造效益為32 071元。本裝置共投資420萬元,5個月即可收回投資,效益非常明顯。

(收到修改稿日期

小氮肥第38卷第7期2010年7月

先後於2003年和2004年採用了水抽真空的新工

藝,原蒸汽噴射幫浦備用,使工藝操作更簡單、穩定。

1.5主要運轉裝置

為滿足裝置生產能力擴大需要,於2006年新增了1台一bx型co 壓縮機,對

原2颱型co2壓縮機和1颱型co 壓縮機的電機進行了改造,提高轉速以增大壓縮機的打氣量。a套和b套尿素裝置於2007年各增加了1臺3ja一16/22一jb型一甲幫浦,對原系統4臺3w.a41型液氨幫浦進行加大柱塞、擴缸改造,增加了打液量,所有液氨幫浦和一甲幫浦採用變頻調速,正常生產時液氨幫浦開4備i,一甲幫浦開4備2。2套尿素裝置中原打液量為2.2 113/h的二甲幫浦淘汰1臺,a套再配備2颱型二甲幫浦和1颱型二甲幫浦,b套配備3臺3dj-5.5/2一qf型二甲幫浦,且全部採用變頻調速。

對動力裝置及靜止裝置進行相應改造後,裝

置生產能力大幅度提高,2套尿素裝置最高總產

量達到900 t/d,系統執行也比較穩定,但經過測定,2套裝置平均消耗偏高,尤其噸尿素蒸汽消耗高達雖然裝置尿素產能達到設計指標,但因消耗偏高而達不到經濟執行要求。2008年初,公司根據裝置運**況,經過多方考察,最終確定由寧波遠東化工集團****提供技術改造方案,並由其提供相應的主要裝置,對系統進行節能擴產改造。

2技術改造

2.1技術改造目的

尿素裝置總生產能力噸尿素蒸汽消耗≤1200 kg,噸尿素氨耗技術改造的實施

(1)中壓吸收系統加大了一段蒸發熱能利用段面積,由原80 m 加大為170 m ,a套和b套各

新增1臺120m 二甲液預熱器、l臺 00mm的

二甲液混合器,a套將原71m 的一吸外冷器去

掉,改為2臺150 m 的一吸外冷器串聯使用;b

套將原2臺71m 的一吸外冷器去掉1臺,更換為1臺150 rll的一吸外冷器與原外冷器串聯;為確保熱量外移,a套和b套各新增200m。/h熱水

l9迴圈幫浦1臺和200 m 的板式換熱器1臺,一吸冷

卻器熱水和尿素蒸汽冷凝液與溴化鋰系統形成熱

網路,有效利用了各種熱能,節約了蒸汽。

(2)增加一分加熱器冷凝液膨脹槽,充分利

用二次膨脹蒸汽的潛能。

(3)充分利用舊裝置,a套將更換下來71in的一吸外冷器改為惰洗冷卻器;b套將原50 m熱能利用段改為惰洗冷卻器,有效降低了惰洗器的負荷,降低了氨耗。

(4)a套將原 1000 mm的預精餾塔改為二分塔,加熱器面積134 m (原b套一分加熱器),將內件改為寧波遠東化工集團****的316l滲鋁規整填料;b套將的二分塔改為的二分塔,原加熱段換熱面積由36 m 改為77 m ,內件由原

來的拉西環改為遠東化工集團公司的316l滲鋁規整填料;同時,2套尿素裝置均利用一分加熱器

冷凝液槽閃蒸出的二次蒸汽加熱二分液,有效降

低了蒸汽消耗。

(5)解吸系統新增1套寧波遠東化工集團****開發的、處理能力為20 iti/h的深度低壓

水解裝置,於2008年9月投入執行。停用原2套解吸系統,並將b套老解吸塔改為精洗塔,中壓放空尾氣先進精洗塔,再進尾吸塔,降低了尾吸塔的負荷。低壓水解裝置投運後,尿素廢液氨氮質量分數可降至5×10 以下,尿素含量一直檢測

為零,大大降低了環保壓力。因低壓水解裝置能力較大,還能將系統停車熱洗後排往事故池的含氨氮液體在正常生產時全部**利用,降低了系統氨耗。

(6)蒸發工段:a套將降膜式閃蒸發改為閃蒸蒸發,增加 1200 mm閃蒸分離器1臺,將原50 iti的原熱能利用段改為閃蒸加熱器,退下來的71m 一吸外冷器改為閃蒸冷凝器;b套在原閃蒸的基礎上,將原2套尿素裝置備用的50 113

熱能利用段改為閃蒸加熱器,將退下來的71m一

吸外冷器改為閃蒸冷卻器,2套尿素裝置的閃

蒸加熱器均採用低壓膨脹槽閃蒸出的低壓蒸汽作

為加熱源,降低了蒸汽消耗。

(7)2套尿素裝置的一蒸加熱器都更換為40 m 的加熱器,更換後,加熱室內的蒸汽壓力由

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1.0mpa降至套尿素裝置曾先

後配上一段蒸發洗滌裝置,低壓深度水解執行後本可停用。但考慮到一表冷換熱面積偏小(a套105 m 、b套122 m ),能力已不足,為減輕一表冷負荷,蒸發洗滌裝置仍繼續執行。

(8)2套尿素裝置的二段蒸發加熱器均加大為15 m ,材質均為鈦材,杜絕了二段加熱器易洩

表1a套尿素裝置執行資料

注:受前系統影響,2008年12月12日和12月31日停車;2009年

1月10日停車。

一漏現象的發生,二表冷換熱面積均改為220 m ,並將原50 m 的水冷改為中間冷,確保了二段蒸

段分解自氣提加熱器洩漏,a套裝置停車檢修。

b套尿素裝置執行資料見表2(其中消耗為噸尿素消耗)。

表2 b套尿素裝置執行資料

發冷卻效果。二表冷用後的冷卻迴圈水再作一表

冷的冷卻源,降低冷卻迴圈水不足的壓力。

(9)利用a套和b套造粒塔塔底沸騰流化

床,降低產量提高後成品尿素的出塔溫度,提高尿素成品的外在質量。

(10)對裝置中部分工藝管線重新設計配置。

3改造後運**況

改造完成後,因市場經濟的影響,a套和b套尿素裝置的生產負荷一直沒有加滿,在2008年底至2009年6月,借單套尿素裝置檢修的機會,分別對2套裝置的執行效果進行測定。

注:其中電、蒸汽耗包含a套尿素裝置檢修所用,自2009年5月開始開沸騰床,使夏季電耗偏高。

(3)尿素成品的質量合格率達到了100%,其中一等品率i>90%,優等品率≥85%。尿素總產

量(1)2008年12月至2009年1月,b套停產檢修,a套尿素裝置執行資料見表1(月平均資料,其中消耗為噸尿素消耗)。

表1中氨耗是因尿素系統使用合成氨系統氨水,每天給尿素系統多增加3 t液氨的消耗(2套尿素裝置每天多增加6 t液氨),因水解裝置處理的氨水量大,表現出氨耗偏低,蒸汽耗偏高。

(2)2009年6月12.14日,因a套尿素裝置

4結語通過這次技術改造,提高了裝置生產能力,穩定了生產,降低了各項消耗;特別是蒸汽耗,與改造前相比,噸尿素耗蒸汽降低了200 kg以上,僅此項就可年節約600多萬元。現2套尿素裝置同時正常生產,噸尿素耗蒸汽穩定在1.2 t左右,噸尿素氨耗穩定在580 kg以內。

(收稿日期

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