選礦廠全泥氰化炭浸工藝（cil）
考察日期：2023年三月二十二日至二十七日
考察專案：1、磨礦車間一段磨礦的mqg2100*3000濕式格仔型圓錐球磨機的磨礦效率。
2、磨礦車間的fg1500高堰式螺旋分級機的分級效率。
3、磨礦車間二段磨礦的mqy1500*3000濕式溢流型圓錐球磨機的磨礦效率。
4、磨礦車間的fx-150*4旋流器組的分級效率。
5、吸附車間的各浸出吸附槽的浸出吸附效果。
考察目標：查詢生產工藝流程中存在的問題並加以解決，以提高作業指標的穩定性。
本次選礦廠全泥氰化炭浸工藝流程考察工作於2023年三月二十二日9:30開始8:30結束，各取樣點的分布如下：
其中到取樣點考察濃度、細度進行流程計算，和（包括8個單獨取樣點）的取樣點考察礦渣品位、貴液品位、氰化物濃度的變化趨勢並進行選礦流程的質量計算。所採採樣品均為該取樣時間段內的綜合樣，具有代表性。樣品採集工作按照工藝流程的順序及金屬品位由低到高的原則進行。
選礦廠全泥氰化炭浸（cil）工藝流程考察點分布示意圖
一、 礦石真比重的測定
由於選礦廠的金礦石礦石比重隨配比的變化而變化較大，因此考察該流程必須重新測定混合給礦的比重。
取烘乾後的原礦樣品500g,將其調製成礦漿並充分攪拌均勻後，匯入1000ml的容量瓶中，並加水至刻度線，稱重為1539g,礦漿重1316g；其中1000ml容量瓶淨重223g,空瓶加水至1000ml刻度線稱重為1221g，水的淨重為998g,水的比重為998g/1000ml=0.998g/ml,取其近似值1g/ml.比重計算：
礦漿中的水量為1316-500=816g，水所佔體積為816ml，礦漿中礦石所佔體積為1000-816=184ml，礦石的真比重經計算為500/184=2.717g/ml。
二、 一段磨礦的磨礦、分級效率的指標考察
分別採取原礦、分級機返砂，分級機溢流，1#磨機排礦的綜合樣品，採用濃度壺結合脫水烘乾法測定各樣品的濃度，採用標準篩篩析法測定-200目（74um）粒級的含量百分比，其資料如下表所示
一段磨礦分級流程的計算：該取樣時間段內平均給礦量為8.95t/h,球磨機的單位容積生產能力（以新生成-200目粒級為計算粒級），計算公式如下：
q-----按新生成-200目粒級計算球磨機的單位容積生產能力，t/(m/h)
q---1#球磨機的生產能力，t/(臺*h)
β---分級機溢流中-200目含量，%
α---1#球磨機給礦中-200目含量，%
v---1#球磨機的有效容積，m
球磨機新生成-200目的生產能力q==0.65t/(m/h)
分級機的分級效率的計算公式如下所示：
e=e---分級效率，%
α---分級機給礦（球磨機排礦）中-200目含量，%
β---分級機溢流中-200目含量，%
θ---分級機返砂中-200含量，%
分級機的分級效率為100%
=71.12%
分級機的返砂量及迴圈負荷率的計算公式為：
s---分級機的返砂量，t/h
c---球磨機的迴圈負荷率，%
α---分級機給礦（球磨機排礦）的-200目含量，%
β---分級機溢流的-200目含量，%
θ---分級機返砂的-200目含量，%
q---球磨機的給礦量，t/h
球磨機的返砂量為==13.61t/h;
球磨機的返砂率為c===152.10%
三、 二段磨礦的磨礦、分級流程的指標考察
分別採取2#球磨機的給礦（旋流器組沉砂）、排礦、旋流器組溢流、幫浦池混合樣採用濃度壺結合脫水烘乾法測定各樣品的濃度，採用標準篩篩析法測定-200目（74um）粒級的含量百分比，其資料如下表所示
二段磨礦分級流程的計算：該取樣時間段內平均,球磨機的單位容積生產能力（以新生成-200目粒級為計算粒級），計算公式如下：
q-----按新生成-200目粒級計算球磨機的單位容積生產能力，t/(m/h)
q---1#球磨機的生產能力，t/(臺*h)
c---旋流器組的迴圈負荷率，%
β---2#球磨機排礦中-200目含量，%
α---2#球磨機給礦中-200目含量，%
v---2#球磨機的有效容積，m
球磨機新生成-200目的生產能力為q==0.44t/(m/h)
旋流器組的分級效率的計算公式如下所示：
e=e---旋流器組的分級效率，%
α---旋流器組給礦（幫浦池混合樣）中-200目含量，%
β---旋流器組溢流中-200目含量，%
θ---旋流器組沉砂中-200含量，%
旋流器組的分級效率為100%
=67.75%
旋流器組的迴圈量及迴圈負荷率的計算公式為：
s---旋流器組的沉砂量，t/h
c---旋流器組的迴圈負荷率，%
α---旋流器組給礦（幫浦池混合樣）的-200目含量，%
β---旋流器組溢流的-200目含量，%
θ---分級機返砂的-200目含量，%
q---球磨機的給礦量，t/h
旋流器組的迴圈負荷率為c===75.74%
旋流器組的沉砂量為==6.78t/h;
四、 浸出吸附工藝流程指標的考察
天目選礦廠200t/d全泥氰化炭浸工藝流程為雙系列平行逆流吸附，每個浸出吸附系列為一級預浸，七級浸出吸附，其具體工藝流程如下圖所示：
浸出、吸附系統的浸出、吸附槽規格為φ3500*4000mm,單槽有效容積為33m（共計16槽）,總有效容積為528 m，有效容積的利用係數取90%，總利用有效容積為475 m。以210t/d的原礦處理量計算，入浸礦漿的液固比為1.5,礦石真比重按平均2.
7計，總的理論浸出時間為：
==29h
氰化浸出、吸附工藝流程考察的取樣點樣品為各浸出、吸附槽的給礦、排礦樣品，要求化驗礦漿樣品中礦渣、水相的含金量及氰化物的濃度變化情況，其具體各項資料明細如下表所示：
五、 生產工藝流程分析
1 一段磨礦分級系統
一段磨礦的新給礦的考察礦量為8.95t/h,-200目含量佔5.45%，1#磨機新生成-200目的磨礦效率為0.
61t/(m/h),分級機的分級效率為71.12%，由於選礦廠所處理的礦石中含泥量較多，與礦石比重差異較大，在一定程度上影響了分級機的分級效果，分級機的返砂量相對較小，造成磨礦機的磨礦效率降低。
2 二段磨礦分級系統
二段磨礦的2#磨機新生成-200目的磨礦效率為0.44t/(m/h),旋流器組的分級效率為67.75%，二段磨礦的負荷主要取決以分級機溢流的濃度控制，旋流器的分級效率和二段磨礦的磨礦效果相互影響。
3 全泥氰化浸出吸附系統
全泥氰化浸出系統採用的雙系列平行一段預浸，預浸時間約3.5小時，七段邊浸出邊吸附的逆流吸附工藝，根據氰化浸出吸附流程中各取樣點樣品的化驗資料及對各級浸出、吸附槽的浸出率、吸附率、**率等選礦指標的計算後分析認為各級浸出槽、吸附槽的單級浸出率及浸出速度總體上呈下降的趨勢，而吸附率則呈總體上公升的趨勢。工藝流程在第七級至第八級浸出吸附槽的浸出效果顯著下降，在該處浸出過程基本沒有進行或明顯減慢，而吸附過程因沒有新產生已溶金進入貴液中，說明工藝過程浸出、吸附充分，已經能夠滿足生產工藝的需要。
在全泥氰化炭浸工藝中浸出和吸附基本同步進行，只是多增加了預浸作業，一般吸附時間是否充分主要取決於同一級的浸出過程進行的是否充分。選礦廠的炭浸工藝流程在第七級浸出吸附槽浸出過程就已經基本結束，基本未新產生已溶金進入貴液中，因此將第二級浸出吸附槽改為預浸槽，減少乙個吸附槽在浸出率、吸附率等工藝指標的實現上是可行的。
2023年3月28日
店鋪考察報告
一 意向店鋪情況 二 本區域主要 品 三 商場情況分析 不是店中店不填 四 商圈示意圖 見拓展手冊二 3.12 3圖 4照 圖例 五 意向店投資測算 1 投資明細 1 期初投資萬元 租金萬裝修費 萬 詳細說明 裝潢費 萬,電器 萬 道具費 萬 詳細說明 貨架 萬,電腦 萬,門面招牌 萬,燈具 萬 特...
考察報告蘇州
蘇州考察報告 考察時間 2012年5月 考察地點 北京 蘇州 上海 一 靈動的光 物館屋頂設計的靈感來 源於蘇州傳統的坡頂景觀一一 飛簷翹角與細緻入微的建築細 部。然而，新的屋頂已被重新詮 釋，並演變成一種新的幾何效 果。玻璃屋頂將與石屋頂相互映 物館的展區，為參觀者提供導向 並讓參觀者感到心曠神怡...
參觀考察報告
參觀學習報告 各位領導 我隨參觀團分別赴青島 煙台 等幾個縣市參觀學習，通過參觀學習使我開闊了視野 增長了見識，看到了差距，受到了觸動，感受頗深。一 參觀學習的主要看法及啟示 此次之行，實地參觀學習了南臨邑 日照 膠南 青島開發區 煙台 威海等的幾個企業及園區，了解了當地的專案開發建設 企業生產經營...