畢業設計（**）任務書
一、金屬結構設計計算
1、主梁主要尺寸確定
（1）主梁高度h
h = (～)s = (～)×16.5 = 0.97～1.18 取h = 0.97 m
（2）端部支承梁高度h
h= 0.5 h = 0.5×0.97 = 0.485 m 取h = 0.5 m
（3）橋架端部變截面長度d
d =（～）s =（～）×16.5 = 2.06 ～ 4.13 m 考慮實際取d =1.95 m
（4）主梁腹板高度h
根據主梁計算高度尺寸h = 0.97 m 最後選定腹板高度h = 0.97 m
（5）確定主梁截面尺寸
主梁中間各截面各構件板厚根據[5]表7-1推薦
腹板厚δ= 6 mm 上下蓋板厚δ = 8 mm
主梁兩腹板內壁間距，根據下面的關係式計算：
b > = = 260 mm
b > = = 330 mm
因此b = 0.4 h = 0.4 × 970 = 388 mm
蓋板寬度 b = b + 2δ+ 40 = 388 + 2×6 + 40 = 440 mm
主梁的實際高度 h = h + 2δ = 970 + 2×8 = 986 mm
同理，端部支承的腹板高度取 h = 500 mm
端部支承的實際高度 h = h+ 2δ = 500 + 2 × 8 = 516 mm
主梁中間截面和端部支承截面的尺寸簡圖分別示於圖（1）和圖（2）
（6）為了保證主梁截面受壓構件的區域性穩定性，需要設定一些加勁構件，參見圖（3）
主梁端部大加勁板的間距
≈ h = 0.97 m 取
主梁端部（梯形部分）小加勁板的間距
= = × 0.95 = 0.475 m
主梁中部（矩形部分）大加勁板的間距
a = (1.5～2)h = (1.5～2) ×0.97 = 1.46 ～ 1.94 m 取a = 1.8 m
主梁中部小加勁板的間距：若小車鋼軌採用p輕軌，其對水平重心線x-x的最小抗彎截面模數w= 38.6 則根據連續梁由鋼軌的彎曲強度條件求得加勁板間距（此時連續梁的支點即加勁板所在位置，使乙個車輪輪壓作用在兩加勁板間距的**）：
≤ = =171.18 cm = 1.71 m
p----小車的輪壓，取平均值；小車自重g = 30000 n
----動力係數，由[5]圖2-2曲線查得
[σ]----鋼軌的許用應力 [σ] = 170
因此根據布置方便 = = = 0.6 m
由於腹板高厚比 = = 161.67 > 160
所以要設定水平加勁杆，以保證腹板區域性穩定性。採用∠45×45×5 角鋼作水平加勁杆。
2、主梁的計算
（1）查[5]圖7-11曲線得半個橋架（不包括端梁）的自重
= 40000 n 則主梁由於橋架自重引起的均布載荷
= = = 24.24
由於大車執行機構採用分別驅動，主梁所受的全部均布載荷就是橋架自重引起的均布載荷即
查[5]表7-3 得由於大車執行機構採用分別驅動時一套機構重量 ，重心作用位置
主梁的總計算均布載荷q = =1.1×24.24 = 26.67
= 1.1 ----衝擊係數
作用在一根主梁上的小車的兩個輪壓值可根據 [5] 表7-4 選取
= 21000 n = 18000 n = 1100 mm
考慮動力係數的影響（由 [5] 圖2-2曲線查得 = 1.15 ）小車車輪的計算輪壓為
= = 1.15×21000 = 24150 n
= =1.15×18000 = 20700 n
由 [5] 公式 （7-14）計算主梁垂直最大彎矩
= 設敞開式操作室的重量 = 10000 n 其重心距支點的距離為 = 280 cm
計算 =
+1.1×4500×150 +1.1×10000×280
= 28.79×
(3) 主梁的水平最大彎矩
由 [5] 公式7-18 計算主梁最大水平彎矩
= 0.8
式中g----重力加速度，g = 9.81
---大車起動、制動加速度平均值 s
則 ----不計衝擊係數和動載係數時主梁垂直最大彎矩，由下式計算得
= =+4500×150 +10000×280 = 26.69 ×
因此得主梁水平最大彎矩為
3.26～4.35）×
取（4）主梁的強度驗算
主梁中間截面的最大彎曲應力， 根據 [5] 公式7-19 得
式中----主梁中間截面對水平重心軸線x-x 的抗彎截面模數近似值
= 5296.2
---- 主梁中間截面對垂直重心軸線 y-y 的抗彎截面模數近似值
= = 2713.3
因此可得
由 [5] 表2-19查得q235 鋼的許用應力=
故 主梁支承截面的最大剪應力根據 [5] 公式7-20 計算
式中----主梁支承截面所受的最大剪力，由 [5] 公式7-15 計算=
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