5-09
由書中所給的飛機重量與過載係數等資料，可以認為：相對載荷較大，相對厚度較小。因此，宜選用單塊式結構布局，布置如下圖：
關於結構布局的說明：
① 選用三根梁縱向布置（根肋處為固支點），前、後梁都要連線前後緣的襟副翼，如中間梁高度較低，可適當的弱（截面尺寸小），但在開口段要加強；
② 普通長桁在兩個單閉室內等百分線布置（避免長桁裝配彎曲）；
③ 橫向肋順氣流布置(因後緣後掠角小,不會引起變長而增重)。選用5根加強肋，見圖示標號；這5個肋的位置需處於前後緣活動翼面的連線掛點位置，並兼顧開口位置（一物多用原則）；
④ 普通肋適當間距布置，視對蒙皮穩定性的支撐作用來確定；再兩個參與區內，普通長桁的截面積逐漸減小到零。
5-10 解:
1．由剪力按剛度分配原理確定剛心
因上下面對稱，故剛心的x軸位置在對稱軸上；而y軸位置由下式計算：
2、由合力矩定理，平移外載荷並計算肋的支反剪力與剪流，見圖1。
m n= p (a+a) = 80(30+25.9)=
pa = q2b q1+q2 = p q1=2.164kn/cm
q2 = 25.9 kn q1= 54.1 kn q2=1.295kn/cm
3、畫出肋的剪力、彎矩圖(應由原肋的構件實際作用力圖＋支反力來具體畫出，雙支點外伸梁！)
4、由剪力圖上的最大值確定肋腹板厚度(抗剪型板設計，四邊簡支)
設計載荷：
公式：a/b =b/h1=80/25=3.24 k= 5.97, e=70000 mpa
5、由彎矩的最大值確定肋上下緣條的面積(上緣條受拉、下緣條受壓，且力大小相等、方向相反)：
最大彎矩處的緣條內力： n = mmax/h1 = 2400/25=96 kn
上緣條面積由強度計算確定:
a* b = na*=96000(n)/420 (mpa)=228.57 mm2
考慮到連線有效面積的削弱，應取 a*＝228.57/0.9=253.97 mm2
下緣條面積由壓桿總體穩定性公式確定：
(兩端固支，k=4，注失穩的彎曲方向)
(正方形) a* =
a* = = 516.78 mm2
如按題目給出的受壓失穩臨界應力值(偏危險)，可得：
a* = 96000/280 = 342.86 mm2
6、前梁腹板的厚度確定：
前梁腹板的剪流：qq = q1+q = 3.404 kn/cm
由公式粗算（不考慮立柱，a很大）
k= 5.6 + = 5.6
mm (因厚度合適，可不考慮安裝立柱)
如考慮立柱，其間距取a = b=250 mm, 則 k=9.38
mm7、後梁腹板的厚度確定：
後梁腹板的剪流：qh = q2 - q = 1.295-1.24= 0.055 kn/cm
＝1 mm
可不再考慮立柱設計 。
5-14
1) 在傳遞總體彎矩m（上下壁板的軸力）時，a-a肋起到對蒙皮參與軸力轉移的支援作用，引起肋緣條受分布軸力，如圖分析：
肋的受力形成對稱扭，故需加強a－a肋的緣條；
2）傳剪q路線沒有被開口打斷，與a－a肋無關
3）傳扭mt路線被打斷，有兩種情況：
① 盒段外端傳來的一圈扭矩在a－a肋處轉換成一對參差剪力，使肋受剪，故需加強肋腹板，如下圖分析：
② 對開口區翹曲變形引起的自平衡內力系，a－a肋起到對前後閉室盒段壁板受剪的支援作用，同時使該肋受剪，故也需加強腹板。如圖分析：
5-15 分析傳力
補強設計：
① 需在後梁腹板上加立柱，使集中力p擴散到後梁的腹板上；
② 需補強後梁的腹板，集中力p的擴散剪流需通過腹板向後傳；
③ 集中力p引起的彎矩倒傳給前盒段，由傳力分析圖看出，在前盒段需加強以下構件：
i）後梁緣條補強符合自平衡力系的參與區規律，即：
ii) 前盒段蒙皮需加強，由該閉室蒙皮參與將集中力p引起的彎矩轉換到前梁；
iii）加強開口端肋的腹板，該肋提供了前盒段蒙皮參與剪力的支援。
④ 前梁緣條需加強，集中力p引起的彎矩最終通過前梁後段傳給根部支援；補強規律按等截面的強度/穩定性計算值。
⑤ 前梁後段腹板無需補強。
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